Çıktı

1-) GİRİŞ Bu proje KĠLĠS Ekrem çetin Mahallesinde yapılacaktır.Ġki katlı bir yapı olacaktır.Kat yüksekliği 3.20 m dir. Yapının projesinde dikkate alınacak beton sınıfı C25 donatı ise S420 ve S220’dir.Yük hesaplarında kapı ve pencere boĢlukları dikkate alınmayacaktır. Yapı 3. Derece deprem bölgesinde bulunuyor.Sıva 20mm kalınlığında olup birim ağırlığı 20KN/m3 dür. Bilindiği için zemin için kullanıla*n parametrelerin değerlerinin gerçekçi olabilmesi için zeminin incelenmesi mutlaka yapılmalıdır. Yapının inĢa edileceği kısımda zemin için aĢağıdaki değerler sunulmaktadır. Zemin grubu = A (sıkı çakıl +kum ) Zemin sınıfı =Z1 Zemin karekteristik periyodu = TA=0.1s Etkin yer ivmesi = Ao=0.2 Zeminin Emniyet Gerilmesi = Zemin dayanımı = 800 kN/m2 1.5+800=1200 kN/m2 Zemin yatak katsayısı = 120000 kN/m3 1 TB=0.3s 2-) ÇATI YÜKLERİN HESABI DöĢeme Alanı 2 Eğim A1 = A2 = 12,85×18,05=231,94 m2 6,425 (18,05+5,20) 2 (18,05+5,20) 2 (12,85×6,73) A3= 2 (12,85×6,73) A4= 2 ×100=%31,13 × 6,73 = 78,24 m2 × 6,73 = 78,24 m2 = 43,24 m2 = 43,24 m2 ∑A=2× 78,24 +2× 43,24 = 242,96 m2 *Kereste AhĢap Malzeme Miktarının Belirlenmesi Toplam kullanılan kaplama (0.02m)=0.02×242,96 =4,86 m3 Kerestenin birim ağırlığı=5KN/m3 DöĢemeye ahĢap malzemeden gelen yük=4,86×5=24,3 KN 24,3 KN 231,94 m 2 Düz beton çatı kiremiti= =0.105 kN/m2 242,96 m^2 231,94 m^2 × 0.50 kN/m 2=0,52 kN/m2 Çatıdan döĢemeye gelen toplam kalıcı yük = ∑gç=(0,105+0,52)=0,625 KN/m2 Bu değer sıva yükü dikkate alınarak gç=0,75 kN/m2 alınacak. Hareketli yük: *Rakım=500 m *Pko=0.75 (α−30) Pk=1− 40 ×Pko *1. Bölge *α=29,30º (31,13−30) Pk=1− 40 ×0.75=0.73 kN/m2 Çatıyı depo olarak kullanılma özelliği olduğu için q=3,5 kN/m2 alınacakır.Sosyal yapılar için bu yapıda q=3,5 kN/m2 aldık. 2 3-) KİRİŞLERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI *En uzun açıklık =5200 mm ise : L 5200 *Sehim hesabı gerçekleĢtirmeyen : = =433,3 mm 12 12 *Sağlam tarafta kalmak için =500mm alırız. *Deprem yönetmenliğinde en az kiriĢ kalınlığı 250mm olduğu için bu kalınlığı kabul ettik. *Seçilen kiriĢ boyutları 250mm×500mm dir. K101 K102 D10 K103 D11 K104 *DöĢeme türü kiriĢli döĢeme seçilmiĢtir. M≤2 Ll=uzun kenar M1 = M2 = M3 = M4 = M5 = M6 = 5,2 4,6 4,6 3,8 4,6 4,2 5,2 2,5 3,6 2,5 3,8 2,5 M7 = = 1,13 olduğunda iki yönlü çalıĢan kiriĢtir. Ls=kısa kenar αs=moment dağıtma katsayıları D1 αs=0.27 =1.21 D3 αs= 0.50 =1.10 D4 αs=0.50 =2,08 D5 αs=0.84 =1.44 D6 αs=0,70 =1.52 D7 αs= 1,00 D1 αs=0.82 4,2 2,5 = 1,68 3 460 K108 Şekil 4.1. DöĢeme planı M=Ll/LS 250 D9 D7 450 K107 K130 K112 K127 K124 D6 D3 K129 D8 D5 K106 K120 K117 K105 K111 K123 D4 D2 K110 K121 K118 K109 420 K116 K125 K122 K119 D1 380 K115 K128 360 K114 K126 520 K113 K131 4-) DÖŞEMELERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI VE YÜKLERİN BELİRLENMESİ M8 = M9 = 5,2 4,5 4,5 3,6 =1.16 D3 αs= 0.50 =1.25 D4 αs=0.78 =1.18 D5 αs=0.77 =1.07 D6 αs=0.50 4,5 M10= 3,8 4,5 M11= 4,2 4.1 ) DÖŞEME KALINLIKLARININ SEÇİMİ *D1 Ġki doğrultuda çalıĢan ve kenar açıklık olduğundan: 80mm Lsn Hf ≥ 20 M 15+ × 1− αs 4 = 4,35 15+ 20 1,13 Sehim hesabı gerektirmeyen = hf ≥ Lsn 30 = 4,35 30 × 1− 0.27 4 = 0.12408 m=124,08 mm =0.145 m=145 mm D1 *D2 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 3,55 20 ) 1.21 15+( × (1 − 0,5 4 ) =0.09854 m=98,54 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 3,55 30 =0.11833m=118.33 mm D2 *D3 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 3,95 20 ) 1.10 15+( × (1 − 0.5 4 ) =0.10391 m=103,91 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= 4 hf ≥ Lsn = 30 3,95 30 =0.13166m=131.67 mm D3 *D4 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 2,25 20 15+( ) 2,08 × (1 − 0.84 4 ) =0.07221m=72,21 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn = 30 2,25 30 =0.075m=75 mm D4 *D5 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 2,25 20 ) 1.44 15+( × (1 − 0.7 4 ) =0.06425m = 64,25 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 2,25 = 30 =0.075m = 75 mm D5 *D6 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 2,25 20 ) 15+( 1,44 × (1 − 1,00 4 ) =0.05993m=59,93mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 2,25 30 =0.075m= 75 mm D6 5 *D7 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 2,25 20 15+( ) 1.68 × (1 − 0.82 4 ) =0.06648 m= 66.48 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 2,25 30 =0.075 m=75mm D7 *D8 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 4,25 20 ) 1,16 15+( × (1 − 0,5 4 ) =0.11550m=115,50 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 4.25 30 =0.14167m= 141,67 mm D8 *D9 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 3,35 20 15+( ) 1,25 × (1 − 0,78 4 ) =0.08699m=86,99 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 3,35 30 =0.11167m= 111,67 mm D9 *D10 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 3,55 20 ) 15+( 1,18 × (1 − 0,77 4 ) =0.08989 m=89,89 mm 6 Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 3,55 30 =0.11833m= 118,33 mm D10 *D11 Ġki doğrultuda çalıĢan ve iç açıklık olduğundan sehim hesabı gerektiren= Hf ≥ 3,95 20 ) 1,07 15+( × (1 − 0,5 4 ) =0.10266m=102,66 mm Sehim hesabı gerektirmeyen= hf ≥ Lsn 30 = 3,95 30 =0.13167m= 131,67 mm D11 Tablo 4. DöĢeme Bir ve iki doğrultuda çalıĢan döĢeme kalınlıklarının belirlenmesi DöĢeme No M Αs D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 1.13 1.21 1.10 2.08 1.44 1.52 1.68 1.16 1.25 1.18 1.07 0.27 0.50 0.50 0.84 0.70 1.00 0.82 0.50 0.78 0.77 0.50 DÖġEME KALINLIĞI Hf(mm) 80mm M, Ls ,αs ‘e Sehim hesabı koĢulu göre gerektirmeyen Hesaplanan hf(mm) zorunlu hf(mm) 80mm 124,08mm 145 mm 80mm 98,54mm 118,33 mm 80mm 103,91mm 131,67 mm 80mm 72,21 mm 75,00 mm 80mm 64,25 mm 75,00 mm 80mm 59,93 mm 75,00 mm 80mm 66,48 mm 75,00 mm 80mm 115,10mm 141,67mm 80mm 86,99 mm 111,67mm 80mm 89,89 mm 118,33mm 80mm 102,66mm 131,67mm 4.2-) DÖŞEME YÜKLERİNİN BELİRLENMESİ * D1, D2, D3, D4, D5 D6 D7 D8 D9 D10 ve D11 döĢemeleri: 7 Seçilen Hf(mm) 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm 150mm *DöĢeme öz ağırlığı (hf=0.15m , Ɣ: 25 KN /m3)=0.15×25=3.75 KN/m2 *Kaplama+ Sıva (kaplama harcı+ kaplama malzemesi+sıva)=1KN/m2 Toplam:4.75KN/m2 **Toplam kalıcı yük…………………….g 4,75 KN/m2 **Hareketli yük………………………….q 3,50 KN/m2 **Tasarım yükü (Pd= 1.4g+1.6q)……….Pd 12,25 KN/m2 Merdiven için: **Toplam kalıcı yük…………………….g 0,75 KN/m2 **Hareketli yük………………………….q 3,50 KN/m2 **Tasarım yükü (Pd= 1.4g+1.6q)……….Pd 6,65 KN/m2 25 155 25 110 215 110 155 25 5-) MERDİVENLERİN TASARIMI Şekil 5.1. Merdiven tasarımı *Kot yüksekliği=3.2m *Merdiven geniĢliği=1.55 m (Ġki katlı konutlarda norml merdiven geniĢliği 1,00 m’dir.Tablo 11.2) *Basamak sayısı: n=18 adet 8 *Basamak yüksekliği: Bh= 320 18 =17,8 cm=178 mm *Basamak geniĢliği=24 cm=0.24 m *Kat sahanlık geniĢliği=1.10 m *Ara sahanlık geniĢliği=1.10 m *Kontrol= 2×178 (mm)+240 mm=596 mm<630 mm *Sahanlık kiriĢi: bw=250 mm *Merdiven kolu eğimi: tanα= h=500 mm 17.8 α=36,56º 24 cos36,56º=0,803 sin36,56º=0,596 *Merdiven kolu kalınlığı: hkol=180 mm *Merdiven plak kalınlığı: hplak=180 mm *Basamak birim ağırlığı=22KN/m3 Merdiven Kolu Plağında Plağın kendi ağırlığı: 25×0.18 0.803 =5,604 KN/m2 g=9,062 KN/m2 Basamak ağırlığı: (0.178m/2)×22KN/m3=1,958 KN/m2 q=3.5KN/m2 Sıva+Kaplama=1.5KN/m2 merdivenler Ġçin TS498 de Pd=(1.4×9,062)+(1.6×3.5)=18,287 KN/m2 Sahanlık Plağında *Plağın kendi ağırlığı: 25×0.18=4.5KN/m2 g=6KN/m2 *Sıva+ kaplama=1.5KN/m2 q=3.5KN/m2 Pd=(1.4×6)+(1.6×3.5)=14KN/m2 9 öngörülen 5.1-) Merdiven Kol Plağının Hesap Ve Tasarımı 20,79 kN/m^2 60,941 kN/m^2 20,79 kN/m^2 A B 1.10 m 2.15 m 1.10 m Şekil 5.2.Merdiven kol plağı hesap ve tasarımı **18,287 kN/m2×1,55 m=28,345 kN/m 28,345 kN/m×2,15 m=60,941 kN **14kN/m2×1,350 m=18,9 kN/m 18,9 kN/m×1,10m=20,79 kN Toplam yük: 60,941 KN+(2×20,79)=102,521 kN Mesnet Tepkimeleri: + ∑Fy=0 Ay+By=102,5 kN +MA=0 (20,79 kN×( 1,10 2 ))+(60,941 kN×2.15)+(20,79×(3,25+ By=51,25 kN 1,10 2 ))- By×4,35=0 Ay=51,25 kN Açıkllık Momenti: 51,25(1,1+1,075) Md= 2 = 55,73 kNm **Momente göre dikdörtgen kesit tasarımı yapılacak. d=180-25=155mm(pas payı) fcd= 10 25 1.5 =16.7KN b=1550mm a=d− As= d Md 2 − a fyd ×(d− ) 2 2×Md 0.85×fcd ×b = *Seçilen Φ16 55,73×10 6 KNm 17 ,31 ) 2 365×(155− AΦ12= 2×55,73×10 6 KNm = 160− 160)2 − 12 2 4 =1043,32 mm2 0.85×16.7KN ×1550 m =17,31 mm × π =113,1 mm2 *Gerekli olan donatın adedi : 1043 ,32 mm 2 =9,22≡11 113,1mm 2 *Aralık sayısı donatının bir eksiği olduğundan 1550 10 adet alınır. =155 mm dir. **5Φ12/155 düz + 5Φ12/155 pilye 2Q12 (montaj) 5Q12/155 mm (pilye) 5Q12/155 mm (düz) 1,10 m 2,15 m Şekil 5.3. Merdiven kolu ve sahanlık donatıları 11 1,10 m 5.2-) Sahanlık Kiriş Hesabı 1.80 m 1.80 m Şekil 5.4. Merdiven kolu ve sahanlık donatıları Kalıcı yükler: Merdivenden: …………………9,062×1,075+1,10×6=16,342 kN/m Kendi ağırlığı: …………………0,25×0,50×25=3,125 kN/m Duvar ağırlığı: …………………0,2×(1,60−0,5)×13,5=2,97 kN/m Sıva ağırlığı: …………………0.02×2×1,1×20=0,88 kN/m ∑g=23,317 kN/m q=(1,1×3,5)+(1,075×3.5)=7,61 kN/m Pd=(1,4×23,317)+(1,6×7,61)=30,930 kN/m Hareketli yük: Pd ×L 2 8 Md= = 30,930KN /m× 3,6m ^2 8 =50,107 kNm d=500-30=470 mm(pas payı) a=d− d 2 − 2×Md 0.85×fcd ×b 12 a= 470− As= 2 470 Md a fyd ×(d− ) 2 *Seçilen Φ12 = − 2×50,107×10 6 0.85×16.7×250 50,107×10 6 31 ,07 ) 2 365×(470− AΦ12= 12 2 4 =31,07 mm =302,07 mm2 × π =113,1 mm2 A *Gerekli olan donatın adedi : AΦ12 = 302,07 mm 2 113,1mm 2 =2,67≡3 adet alınır. Sahanlık kiriĢ donatısı ve kesit detayı Şekil 5.5. Sahanlık kiriĢ donatısı ve kesit detayı 5.3-) Kat Kirişine Merdivenden Aktarılan Yükler Aktarılan kalıcı yük:9,062×1+6×1,1=16,342 kN/m Harektli yük:Merdiven+Sahanlıktan gelen=3,5×1+1.4×3,5=10,5 kN/m 6-) KOLONLARIN ÖN BOYUTLANDIRILMASI *Kolona etkiyen toplam düĢey kuvvet (N); etki alanındaki aĢağıdaki yüklerle belirlenebilir. N=DöĢemeden gelen tasarım yükü Pd( özağırlık+kaplama+sıva+hareketli yük) + 1.4×kiriĢ ağırlığı + 1.4×duvar ağırlığı(varsa) + üst kolonun tasarım yükü(varsa) *DöĢemelerden gelen yük: 1-)2,175×2.475×12,25 =65,943kN 2-) (1,675×1,1×6,65)+ 2,175×(2.475×12,25 )= 78,196 kN 3-) (1,675×1,1×6,65)+ (1,775×2,175×12,25) =59,545 kN 13 4-) (1,775×2,175×12,25) + (1,975×2,175×12,25)= 89,605 kN 5-) (1,975×2,175×12,25)= 52,621 kN 6-) (2,175×2.475×12,25) + (2,475×1,125×12,25)= 93,369 kN 7-)(2,175×2.475×12,25) + (2,475×1,125×12,25) + (1,675×1,125×12,25)+ (1,675×1,1×6,65) =124,183 kN 8-) (2,175×1,775×12,25) + (1,125×1,775×12,25) + (1,675×1,125×12,25) + (1,675×1,1×6,65) =97,776 kN 9-) (2,175×1,775×12,25) + (1,125×1,775×12,25) + (1,975×2,175×12,25) +(1,975×1,125×12,25) =131,159 kN 10-) (1,975×2,175×12,25) +(1,975×1,125×12,25) =74,507 kN 11-) (2,475×1,125×12,25) + (2,475×2.125×12,25)= 85,913 kN 12-) (2,475×1,125×12,25) + (2,475×2.125×12,25) + (1,675×1,125×12,25) + (1,675×2.125×12,25) =139,534 kN 13-) (1,675×1,125×12,25) + (1,675×2.125×12,25) + (1,775×1,125×12,25) + (1,775×2.125×12,25) =114,966 kN 14-) (1,775×1,125×12,25) + (1,775×2.125×12,25) + (1,975×1,125×12,25) + (1,975×2.125×12,25) =124,839 kN 15-) (1,975×1,125×12,25) + (1,975×2.125×12,25) =68,557 kN 16-) (2,475×2,125×12,25) =64,427 kN 17-) (2,475×2,125×12,25) + (1,675×2,125×12,25) =99,487 kN 18-) (1,775×2,125×12,25) + (1,675×2,125×12,25) =87,545 kN 19-) (1,775×2,125×12,25) + (1,975×2,125×12,25) =78,492 kN 20-) (1,975×2,125×12,25) =51,412 kN *KiriĢlerden gelen yük: 1-) 1.4×(2,175+2.475)×0.25×0.5×25=20,344 kN 2-) 1.4×(2,175+2,475+1,675)×0.25×0.5×25=27,672 kN 3-) 1.4×(2,175+1,775+1,675)×0.25×0.5×25=24,609 kN 4-) 1.4×(2,175+1,775+1,975)×0.25×0.5×25=25,922 kN 14 5-) 1.4×(2.175+1,975)×0.25×0.5×25=18,156 kN 6-) 1.4×(2,175+2,475+1,125)×0.25×0.5×25=25,266 kN 7-) 1.4×(2,175+2,475+1,125+1,675)×0.25×0.5×25=32,594 kN 8-) 1.4×(2,175+1,675+1,125+1,775)×0.25×0.5×25=29,531 kN 9-) 1.4×(2,175+1,775+1,125+1,975)×0.25×0.5×25=30,844 kN 10-) 1.4×(2,175+1,125+1,975)×0.25×0.5×25=23,078 kN 11-) 1.4×(1,125+2,475+2,125)×0.25×0.5×25=25,047 kN 12-) 1.4×(1,125+2,475+2,125+1,675)×0.25×0.5×25=32,375 kN 13-) 1.4×(1,125+1,675+2,125+1,775)×0.25×0.5×25=29,313 kN 14-) 1.4×(1,125+1,775+2,125+1,975)×0.25×0.5×25=30,625 kN 15-) 1.4×(1,125+1,975+2,125)×0.25×0.5×25=22,859 kN 16-) 1.4×(2,125+2,475)×0.25×0.5×25=20,125 kN 17-) 1.4×(2,125+2,475+1,675)×0.25×0.5×25=27,453 kN 18-) 1.4×(2,125+1,675+1,775)×0.25×0.5×25=24,391 kN 19-) 1.4×(2,125+1,775+1,975)×0.25×0.5×25=25,703 kN 20-) 1.4×(1,975+2,125)×0.25×0.5×25=17,938 kN *Duvarlardan gelen yük: 1-)Toplam duvar uzunluğu (2,475+2,175)=4,65 m 1.4×4,65[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=46,096 kN 2-)Toplam duvar uzunluğu (2,175+2,475+1,675)=6,33m 1.4×6,33[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=62,700 kN 3-)Toplam duvar uzunluğu (2,175+1,775+1,675)=5,63m 1.4×5,63[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=55,761 kN 4-)Toplam duvar uzunluğu (2,175+1,775+1,975)=5,93 m 1.4×5,93 [0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=58,735 kN 5-)Toplam duvar uzunluğu (2,175+1,975)=4,15m 15 1.4×4,15[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=41,039 kN 6-)Toplam duvar uzunluğu (2,175+2,475+1,125)=5,78m 1.4×5,78[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=57,248 kN 7-)Toplam duvar uzunluğu (1,675+2,175+2,475+1,125)=7,45m 1.4×7,45[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=73,852 kN 8-)Toplam duvar uzunluğu (1,675+2,175+1,775+1,125)=6,75m 1.4×6,75[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=66,913 kN 9-)Toplam duvar uzunluğu (1,975+2,175+1,775+1,125)=7,05m 1.4×7,05[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=69,887 kN 10-)Toplam duvar uzunluğu (1,975+2,175+1,125)=5,28 m 1.4×5,28[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=52,291 kN 11-)Toplam duvar uzunluğu (1,125+2,475+2,125)=5,73 m 1.4×5,73[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=56,752 kN 12-)Toplam duvar uzunluğu (1,125+2,475+2,125+1,675)=7,40 m 1.4×7,40[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=73,357 kN 13-)Toplam duvar uzunluğu (1,125+1,775+2,125+1,675)=6,70 m 1.4×6,70[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=66,417 kN 14-)Toplam duvar uzunluğu (1,125+1,775+2,125+1,975)=7,00 m 1.4×7,00[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=69,391 kN 15-)Toplam duvar uzunluğu (1,125+2,125+1,975)=5,23 m 1.4×5,23[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=51,796 kN 16-)Toplam duvar uzunluğu (2,475+2,125)=4,60 m 1.4×4,60[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=45,600 kN 17-)Toplam duvar uzunluğu (2,475+2,125+1,675)=6,28 m 1.4×6,28[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=62,204 kN 18-)Toplam duvar uzunluğu (1,775+2,125+1,675)=5,58 m 16 1.4×5,58[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=55,265 kN 19-)Toplam duvar uzunluğu (1,775+2,125+1,975)=5,88 m 1.4×5,88[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=58,239 kN 20-)Toplam duvar uzunluğu (2,125+1,975)=4,10 m 1.4×4,10[0.135×(3.20-0.5)×13.5(duvar)+2×0.02×20×(3.20-0.5)(sıva)]=40,644 kN *Üst Kat Ġçin Kolon Ön Boyutları: 1-) � = 2-) � = 3-) � = 4-) � = 5-) � = 6-) � = 7-) � = 8-) � = 9-) � = 10-) � = 11-) � = 12-) � = 13-) � = 14-) � = 15-) � = 16-) � = ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ 65943 +20344 +0 = 5752,5 0.6×25 78196 +27672 +0 0.6×25 59545 +24609 +0 0.6×25 89605 +25922 +0 0.6×25 52621 +18156 +0 0.6×25 93369+25266 +0 0.6×25 = 5349,5 2 = 5232,9 2 = 7701,8 2 = 4718,5 2 = 7909,0 2 124183 +32594 +0 0.6×25 97776 +29531 +0 0.6×25 ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ 0.6×25 74507 +23078 +0 0.6×25 85913 +25047 +0 0.6×25 2 = 7397,4 2 114966 +29313 +0 0.6×25 124839 +30625 +0 0.6×25 64427 +20125 +0 0.6×25 2 = 6505,7 0.6×25 68557 +22859 +0 2 = 10800,2 139534 +32375 +0 0.6×25 2 = 10539,6 = 8475,0 131159 +30844 +0 ×ℎ ≥ 2 2 = 11460,6 = 9618,5 2 2 = 10364,3 = 6094,4 = 5636,8 17 2 2 17-) � = 18-) � = 19-) � = 20-) � = ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ ×ℎ ≥ 99487+27453 +0 0.6×25 81265 +24391 +0 0.6×25 87545 +25703 +0 0.6×25 51412 +17938 +0 0.6×25 = 8462,7 2 = 7043,7 2 = 7549,9 2 = 4623,3 2 ***Bu durumda üst kat için kolon boyutlarını kritik olan kolona göre hesaplayacağız. � = 11460 ,6 ×ℎ ≥ 2 250 139534 +32375 +0 0.6×25 = 11460,6 =45,84 mm h=45,84 mm 2 12. Kolonu seçeriz. bw=250 mm **Kolonomuzu 250×400 mm alırız. (Deprem yönetmeliğine göre en küçük kolon 2 alanının 750 olması gerekmektedir.Ancak güvenli tarafta kalmak için kolonu 250*400 mm kabul ettik.) **Zemin katta aynı kolon için: � = 2× 132852 +32375 +69391 + 2×0.25×0.5×3,20×25×10 3 ×ℎ ≥[ **Buradan 0.6×25 bw=250 mm =33149,1 mm2 ve h=132,6 mm olur. Kolonomuzu 250×400 mm alırız. 7-)DÖŞEMELERİN TASARIMI *Kaplama+sıva yükü 1kN/m2 alınacak. 7-1-) Kesme Dayanımı Kontrolü b=1m=1000mm Faydalı yükseklik 8 d=150−15− =131 mm 2 Beton sınıfı C25 alalım. Fctd=1,17 N/mm2 =1170 kN/m2’dir. Pd=12,25 kN/m2 *YÜK DAĞITMA KATSAYISI (λk) (Kısa Kenar Doğrultusundaki) 18 Tablo 7.1. Ġki doğrultuda çalıĢan kiriĢli döĢemelerde kısa kenar doğrultusu için yük dağıtma katsayıları 4,6 4,6 5,2 5,2 α2= =1.11 α3= =1.11 α1= =1.58 α4= =1.44 3,8 4,2 4,6 2,5 0,677 0,590 0,795 0,940 3,6 α5= =1.17 2,5 0,674 4,5 α9= 3,6 =1.17 3,8 4,2 α6= =1.17 2,5 0,836 4,5 α10= =1.17 0,825 3,8 5,2 α7= =1.53 2,5 0,936 4,5 0,788 α11= =1.53 4,2 α8= =1.44 4,5 0,638 0,563 *MOMENT KATSAYILARI Kısa kenar doğrultusu için: Tablo 7.2. Ġki doğrultuda çalıĢan kiriĢli döĢemelerde kısa kenar doğrultusu için moment dağıtma katsayıları a1=0.0505 a2=0.0473 a3=0.042 a4=0.064 a5=0.0472 a6=0.04564 a7=0.05404 a8=0.045 a9=0.0415 a10=0.039 a11=0.0405 Uzun kenar doğrultusu için: Tablo 7.3. DöĢemelerin uzun kenarları a1=0.044 a2=0.037 a3=0.037 a5=0.031 a6=0.025 a7=0.031 a9=0.031 a10=0.031 a11=0.037 Ln=kısa kenar Tablo 7.4. DöĢemelerin kısa kenarları D1=4,6 D2=3,8 D5=2,5 D6=2,5 D9=3,6 D10=3,8 D3=4,2 D7=2,5 D11=4,2 ***DöĢemeler için: Vd= λk×Pd×(0.5×Ln-d) ↑cr=0.65×fctd×b×d *D1 DöĢemesi için: Vd= 0,795×12,25×(0.5×4,6-0,131)= 21,12 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN 19 a4=0.031 a8=0.037 D4=2,5 D8=4,5 *D2 DöĢemesi için: Vd= 0,677×12,25×(0.5×3,8-0,131)=14,67 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D3 DöĢemesi için: Vd= 0,590 ×12,25×(0.5×4,2-0,131)=14,23 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D4 DöĢemesi için: Vd= 0,940×12,25×(0.5×2,5-0,131)=12,89 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D5 DöĢemesi için: Vd= 0,674×12,25×(0.5×2,5-0,131)=9,24 kN ↑cr=0.65×1170×1×0.129=99,63 kN *D6 DöĢemesi için: Vd= 0,836×12,25×(0.5×2,5-0,131)=11,46 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D7 DöĢemesi için: Vd= 0,936×12,25×(0.5×2,5-0,131)=12,83 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D8 DöĢemesi için: ↑d= 0,638×12,25×(0.5×4,5-0,131)=16,56 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D9 DöĢemesi için: ↑d= 0,825×12,25×(0.5×3,6-0,131)=16,87 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D10 DöĢemesi için: ↑d= 0,788×12,25×(0.5×3,8-0,131)=17,08 kN 20 ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN *D11 DöĢemesi için: ↑d= 0,563×12,25×(0.5×4,2-0,131)=13,58 kN ↑cr=0.65×1170×1×0,131=99,63 kN **Bu döĢemelerde çok rahatlıkla ↑d≤ ↑cr koĢulu sağlamıĢtır.Bu durumda döĢeme kalınlığını kesme için artırmaya gerek kalmamıĢtır. 7-2-) Tasarım Açıklık Momentlerin Hesabı: *D1 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,505×12,25×(4,6)2 =13,09KNm=13,09×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,044×12,25×(4,6)2 =11,41KNm=11,41×106Nmm *D2 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,0473×12,25×(3,8)2 =8,37 KNm=8,37×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,037×12,25×(3,8)2 =6,54 KNm=6,54×106Nmm *D3 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,042×12,25×(4,2)2 =9,08 KNm=9,08×106Nmm 21 Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,037×12,25×(4,2)2 =8,00 KNm=8,00×106Nmm *D4 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,064×12,25×(2,5)2 =4,90 KNm=4,90×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,031×12,25×(2,5)2 =2,37 KNm=2,37×106Nmm *D5 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,0472×12,25×(2,5)2 =3,61 KNm=3,61×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,031×12,25×(2,5)2 =2,37 KNm=2,37×106Nmm *D6 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,04564×12,25×(2,5)2 =3,49 KNm=3,49×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,025×12,25×(2,5)2 =1,91 KNm=1,91×106Nmm *D7 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 22 Md=0,05404×12,25×(2,5)2 =4,14 KNm=4,14×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,031×12,25×(2,5)2 =2,37 KNm=2,37×106Nmm *D8 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,045×12,25×(4,5)2 =11,16 KNm=11,16×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,037×12,25×(4,5)2 =9,18 KNm=9,18×106Nmm *D9 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,415×12,25×(3,6)2 =6,59KNm=6,59×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,031×12,25×(3,6)2 =4,92KNm=4,92×106Nmm *D10 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,039×12,25×(3,8)2 =6,90 KNm=6,90×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,031×12,25×(3,8)2 =5,48 KNm=5,48×106Nmm 23 *D11 DöĢemesi için: Kısa kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,0405×12,25×(4,2)2 =8,75 KNm=8,75×106Nmm Uzun kenar doğrultusu için: Md=a×Pd×(Lsn)2 Md=0,037×12,25×(4,2)2 =8,00 KNm=8,00×106Nmm 7-3-) AÇIKLIK DONATILARININ HESABI: *D1 DöĢemesi için: Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×13,09×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =7,24mm Asi= 13,09×10 6 7,24 ) 2 191×(131− =538,03 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� As= × 50,27=93,42 mm 538,03 *Uygulama kolaylığı için,donatıdan tasarruf için ve standartlara göre bu aralık Ss=200 mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50,27=251,32 mm2 1000 ×131 =0,005 *Hesaplanan donatı oranı ₰s=0.005 > ₰min=0.0015 olduğu için TS500’de verilen koĢulu sağlamaktadır.Seçilen donatı Φ8/200(538,03 mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/100 (düz)+Φ8/400 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir.(paragrafı oku düzelt) Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123 mm 24 Basınç bloğu derinliği − = 2 2×11,41×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =6,28 mm ai=6,28 mm Asi= 11,41×10 6 6,28 ) 2 191×(123− =468,78 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 468,78 × 50.27=107,23 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= *D2 DöĢemesi için: × 50.27=251.32mm2 200 251.32 1000 ×123 =0.0020 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği − = 2 2×8,37×10 6 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =4,58 mm ai=46.24mm Asi= 8,37×10 6 4,58 ) 2 191×(131− =340,34 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 340,34 × 50.26=147,69 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50.26=251,32mm2 1000 ×131 =0.005 *Seçilen donatı Φ8/200(251,32 mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. 25 Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 2×6,54×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =3,57mm ai=3.57 mm Asi= 6,54×10 6 3,57 ) 2 191×(123− =266,23 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 266,23 × 50,26=188,80 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200 mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= *D3DöĢemesi için: × 50,26=251,32 mm2 200 251,32 1000 ×123 =0.0020 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×9,08×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =4,98mm ai=3.78mm Asi= 9,08×10 6 4,98 ) 2 365×(131− =369,75 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 369,75 × 50.26=135,95 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50.26=251,32 mm2 1000 ×131 =0.0020 26 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 2×8,00×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16,7×1000 =4,37 mm Asi= 8,00×10 6 4,37 ) 191×(123− 2 =325,73 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 325,73 × 50.26=154,32 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 200 251,32 × 50.26=251,32 mm2 ₰s=1000 ×123 =0.0020 *D4 DöĢemesi için: Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×4,90×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =2,66 mm ai=3.24mm Asi= 4,90×10 6 3.24 ) 2 191×(131− =197,85 mm2=198 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � × �� 1000 Ss= 198 × 50,27=254,06 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=200 mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: 27 As= 1000 � � ₰s= × �� × 1000 Ss= ₰s= × 50,27=251,32 mm2 200 251,32 1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 2×2,37×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =1,28 mm ai=3.59mm Asi= 2,37×10 6 1,28 ) 2 191×(123− =95,83 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 95,83 × 50,27=524,52 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık uzun doğrultuda 250 mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= *D5DöĢemesi için: 250 201,06 × 50,27=201,06 mm2 1000 ×123 =0.0016 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×3,61×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =1,96 mm Asi= 3,61×10 6 1,96 ) 2 365×(131− =145,52 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 28 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 145,52 × 50,27=345,43 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık kısa doğrultuda 200 mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= × 50,27=251,32mm2 200 251,32 1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 2×2,37×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =1,28 mm ai=4.3mm Asi= 2,37×10 6 1,28 ) 365×(123− 2 =95,57 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 95,57 × 50,27=525,94 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık uzun doğrultuda 250 mm den fazla alınamaz bu yüzden Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= *D6DöĢemesi için: 250 201,06 × 50,27=201,06 mm2 1000 ×123 =0.0016 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2 − 2× 0.85× 29 × = 131 − 1312 − ai=4.86mm Asi= 2×3,49×10 6 0.85×16.7×1000 3,49×10 6 1,89 ) 2 191×(131− =1,89 mm =140,67 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 140,67 × 50,27=357,33 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 200 mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= × 50,27=251,32mm2 200 251,32 1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2×1,91×10 6 2 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =1,03 mm ai=3.52mm Asi= 1,91×10 6 1,03 ) 2 191×(123− =77,05 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 77,05 × 50.26=652,33 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 250 mm’den fazla alınamaz bu üzden Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 250 201,06 × 50,27=201,06 mm2 1000 ×123 =0.0016 30 *D7DöĢemesi için: Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2 2×4,14×10 6 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =2,27mm ai=3.31mm Asi= 4,14×10 6 2,27 191×(131− ) 2 =166,79 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 166,79 × 50.26=301,37 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 200 mm’den fazla olamaz bu yüzden Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 × 50,27=251.32 mm2 200 251,32 ₰s=1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = = 123 − 1232 − ai=2.37mm Asi= − 2×2,37×10 6 0.85×16.7×1000 2,37×10 6 1,28 ) 2 191×(123− 2 − 2× 0.85× × =1,28 mm =95,68 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � × �� Ss= 1000 95,68 × 50,27=525,36 mm 31 *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 250 mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × �� × 1000 Ss= ₰s= *D8 DöĢemesi için: × 50,27=201,06 mm2 250 201,06 1000 ×123 =0.0016 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2 2×11,16×10 6 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =6,15mm Asi= 11,16×10 6 6,15 ) 2 191×(131− =456,86 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 456,86 × 50,27=110,02 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= × 50,27=251.32 mm2 200 251,32 1000 ×131 =0,0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2×9,18×10 6 2 − 2× 0.85× = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =5,03 mm Asi= 9,18×10 6 5,03 ) 2 191×(123− =375,64 mm2 32 × *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 375,64 × 50,27=133,81 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= *D9 DöĢemesi için: × 50,27=251,32 mm2 200 251,32 1000 ×123 =0.0020 Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2 2×6,59×10 6 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =3,59 mm Asi= 6,59×10 6 3,59 ) 2 191×(131− =266,98 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 266,98 × 50,27=188,27 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 200 mm’den fazla olamaz bu yüzden Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50,27=251.32 mm2 1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 − 2× 0.85× 33 × = 123 − 1232 − Asi= 4,92×10 6 2,67 ) 2 191×(123− 2×4,92×10 6 0.85×16.7×1000 =2,67 mm =199,43 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 199,43 × 50,27=252,04 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık 250 mm’den fazla alınamaz bu yüzden Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= × 50,27=201,06 mm2 250 201,06 1000 ×123 =0.0016 *D10 DöĢemesi için: Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×6,90×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =3,76 mm Asi= 6,90×10 6 3,76 ) 2 191×(131− =279,74 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 279,74 × 50,27=179,69 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50,27=251.32 mm2 1000 ×131 =0,0020 *Seçilen donatı Φ8/100(502.6mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. 34 Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 2×5,48×10 6 − 2× 0.85× × = 123 − 1232 − 0.85×16.7×1000 =2,98 mm Asi= 5,48×10 6 2,98 ) 2 191×(123− =222,35 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 222,35 × 50,27=226,06 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=250mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= 1000 � � ₰s= × 1000 ₰s= × 50,27=201,06 mm2 250 201,06 1000 ×123 =0.0016 *D11 DöĢemesi için: Kısa doğrultu için: Basınç bloğu derinliği = − 2×8,75×10 6 2 − 2× 0.85× × = 131 − 1312 − 0.85×16.7×1000 =4,79 mm Asi= 8,75×10 6 4,79 ) 2 191×(131− =356,29 mm2 *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � × �� Ss= 1000 356,29 × 50,27=141,08 mm 35 Tablo 7.5. DöĢemeler için açıklık donatılarının belirlenmesi Kısa Doğr. UzunDoğr. Kısa Doğr. D2 UzunDoğr. Kısa Doğr. D3 UzunDoğr. Kısa Doğr. D4 UzunDoğr. Kısa Doğr. D5 UzunDoğr. Kısa Doğr. D6 UzunDoğr. Kısa Doğr. D7 UzunDoğr. Kısa Doğr. D8 UzunDoğr. Kısa Doğr. D9 UzunDoğr. Kısa Doğr. D10 UzunDoğr. D11 Kısa Doğr. D1 DöĢemeler için açıklık donatılarının belirlenmesi P(Ps ya da P1)≥0,0015 d As(mm^2) Md(Nmm) (mm) (251,90) olmalı 13,09x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0015 11,41x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0016 8,37x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0017 6,54x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0018 9,08x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0019 8x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0020 4,9x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0021 2,37x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0022 3,61x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0023 2,37x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0024 3,49x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0025 1,91x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0026 4,14x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0027 2,37x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0028 11,16x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0029 9,18x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0030 6,59x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0031 4,92x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0032 6,9x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0033 5,48x10^6 123 Φ8/200 0,0020>0,0034 8,75x10^6 131 Φ8/200 0,0020>0,0035 (Ps+P1) ≥0,0035 olmalı 0,0040>0,0035 0,0040>0,0036 0,0040>0,0037 0,0040>0,0038 0,0040>0,0039 0,0040>0,0040 0,0040>0,0041 0,0040>0,0042 0,0040>0,0043 0,0040>0,0044 0,0040>0,0045 *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × × �� 1000 Ss= ₰s= 200 251,32 × 50,27=251,32 mm2 1000 ×131 =0.0020 *Seçilen donatı Φ8/100(251,32mm2) ; donatı döĢemeye Φ8/200 (düz)+Φ8/200 (pilye) Ģeklinde yerleĢtirilecektir. Uzun doğrultu için: d1=ds− Φ= 131− 8 =123mm Basınç bloğu derinliği = − 2 − 2× 0.85× 36 × = 123 − 1232 − Asi= 8,00×10 6 4,37 ) 2 191×(123− 2×8,00×10 6 0.85×16.7×1000 =4,37 mm =325,50 m *Asi’yi 1.0m’lik döĢeme Ģeridine yerleĢtirmek için gereken aralık: 1000 Ss= � � 1000 × �� Ss= × �� Ss= 325,50 × 50,27=154,43 mm *Uygulama kolaylığı için ve standartlara göre bu aralık Ss=200mm alınabilir.YerleĢtirilen donatı alanı ve buna göre belirlenen donatı oranı: As= ₰s= 1000 � � × 1000 ₰s= 200 251,32 × 50,27=251,32 mm2 1000 ×123 =0,0020 8-)KİRİŞ YÜKLERNİN BELİRLENMESİ 360 380 420 450 250 460 520 Şekil 8.1. DöĢemelerin kiriĢlere yük dağılımı 37 8-1)Döşemelerden aktarılan yükler: Tablo 8.1. DöĢemelerden aktarılan yükler D1 Kalcı yükg 4,75 , kN/m D2 D3 D4 4,75 4,75 3,5 12,3 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 2 Hare ketli 3,5 yük q kN/ m2 Tasar ım 12,3 yükü Pd, kN/ m2 3,5 12,3 12,3 D1 için: m= 1 = 5.20 4,60 = 1,13 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,13 2 −1 = 0,370 = 1,21 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,21 2 −1 = 0,386 = 1,10 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,10 2 −1 = 0,361 = 2,00 n= 3×m 2 −1 = 3× 2,00 2 −1 = 0,458 = 1,44 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,44 2 −1 = 0,420 6×m 2 6×(1,13)2 D2 için: m= 1 = 4,60 3,80 6×m 2 6×(1,21)2 D3 için: m= 1 = 4,60 4,20 6×m 2 6×(1,10)2 D4 için: m= 1 = 5,20 2,50 6×m 2 6×(2,00)2 D5 için: m= 1 = 3,60 2,50 6×m 2 6×(1,44)2 38 D6 için: m= 1 = 3,80 2,50 = 1,52 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,52 2 −1 = 0,428 = 1,68 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,68 2 −1 = 0,441 = 1,16 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,16 2 −1 = 0,375 = 1,25 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,25 2 −1 = 0,393 = 1,18 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,18 2 −1 = 0,381 3×m 2 −1 6×(1,07)2 6×m 2 6×(1,52)2 D7 için: m= 1 = 4,20 2,50 6×m 2 6×(1,68)2 D8 için: m= 1 = 5,20 4,50 6×m 2 6×(1,16)2 D9 için: m= 1 = 4,50 3,60 6×m 2 6×(1,25)2 D10 için: m= 1 = 4,50 3,80 D11 için: m= 1 = 4,50 4,20 6×m 2 = 1,07 n= 6×(1,18)2 6×m 2 = 3× 1,07 2 −1 = 0,355 8-2) Duvarlardan aktarılan yükler: DıĢ duvarlar(200mm geniĢlik ,tuğlanın birim ağırlığı 13.5kN/m3) DıĢ duvarlar (0.20m)………….0.2×(3,2−0.5)×13.5=7,29 kN/m Sıva ağırlığı(20mm)………….........2×0.02×2,7×20=2,16 kN/m g=9,45 kN/m Ġç duvar(135mm geniĢlik, tuğlanın birim ağırlığı 13. 5kN/m3) Ġç duvar yükleri(0.135)…………0.135×(3,20-0,50)×13.5=4,92 kN/m Sıva ağırlığı……………………........................................=1,84 kN/m  g=6,76 kN/m ZEMĠN KAT ĠÇĠN: KZ01 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D8 döĢemesinden 0,375×4,95×4,75=8,817 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m 39 KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125kN/m g=21,392 kN/m KZ01 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D8 döĢemesinden 0,375×4,95×3,50=6,497 kN/m q=6,497 kN/m KZ02 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D9 döĢemesinden 0,333×4,75×3,35=5,299 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,874 kN/m KZ02 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D9 döĢemesinden 0,333×3,35×3,50=3,904 kN/m q=3,904 kN/m KZ03 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D10 döĢemesinden 0,333×4,75×3,55=5,615 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,190 kN/m KZ03 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D10 döĢemesinden 0,333×3,55×3,5=4,734 kN/m q=4,138 kN/m KZ04 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D11 döĢemesinden 0,333×4,75×3,95=6,248 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,823 kN/m 40 KZ04 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D11 döĢemesinden 0,355×3,95×3,5=4,604 kN/m KZ05 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D8 döĢemesinden 0,375×4,95×4,75=8,817 kN/m D4 döĢemesinden 0,458×4,95×4,75=10,769 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=29,471 kN/m KZ05 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D8 döĢemesinden 0,375×4,95×3,5=6,497 kN/m D4 döĢemesinden 0,458×4,95×3,5=7,935 kN/m q=14,432 kN/m KZ06 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D9 döĢemesinden 0,333×4,75×3,35=5,299 kN/m D5 döĢemesinden 0,420×4,75×3,35=6,683 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=21,867 kN/m KZ06 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D9 döĢemesinden 0,333×3,35×3,5=3,904 kN/m D5 döĢemesinden 0,420×3,35×3,5=4,925 kN/m q=8,829 kN/m KZ07 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D10 döĢemesinden D6 döĢemesinden Ġç Duvarlardan 0,333×4,75×3,55=5,615 kN/m 0,428×3,55×4,75=7,217 kN/m 6,76 kN/m 41 KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=22,717 kN/m KZ07 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D10 döĢemesinden D6 döĢemesinden 0,333×3,55×3,5=4,138 kN/m 0,428×3,55×3,5=5,318 kN/m q=9,456 kN/m KZ08 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D11 döĢemesinden D7 döĢemesinden 0,333×4,75×3,95=6,248 kN/m 0,441×3,95×4,75=8,274 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=24,407 kN/m KZ08 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D11 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m D7 döĢemesinden 0,441×3,95×3,50=6,097 kN/m q=10,701 kN/m KZ09 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D4 döĢemesinden 0,458×4,95×4,75=10,769 kN/m D1 döĢemesinden 0,370 ×4,95×4,75=8,700 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=29,353 kN/m KZ09 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D4 döĢemesinden 0,458×4,95×3,50=7,935 kN/m D1 döĢemesinden 0,370×4,95×3,50=6,410 kN/m q=14,345 kN/m 42 KZ10 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D5 döĢemesinden 0,420×3,35×4,75=6,683 kN/m Merdivenden gelen (duvar dahil) 23,317 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=33,125 kN/m KZ10 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D5 döĢemesinden 0,420×3,35×3,50=3,30 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=10,91 kN/m KZ11 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D6 döĢemesinden 0,428×3,55×4,75=7,217 kN/m D2 döĢemesinden 0,333 ×4,75×3,55=5,615 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 KN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=22,717 kN/m KZ11 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D6 döĢemesinden 0,428×3,55×3,50=5,318 kN/m D2 döĢemesinden 0,333×3,55×3,50=4,138 kN/m q=9,455 kN/m KZ12 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D7 döĢemesinden 0,441×3,95×4,75=8,274 kN/m D3 döĢemesinden 0,333 ×3,95×4,75=6,248 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=24,407 kN/m KZ12 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D7 döĢemesinden 0,441×3,95×3,50=6,097 kN/m 43 D3 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m q=10,701 kN/m KZ13 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D1 döĢemesinden 0,370 ×4,95×4,75=8,700 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=21,275 kN/m KZ13 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D1 döĢemesinden 0,370×4,95×3,50=6,410 kN/m q=6,410 kN/m KZ14 KiriĢindeki kalıcı Yükler: Merdivenden gelen (duvar dahil) KiriĢ öz ağırlığından 23,317 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=26,442 kN/m KZ14 KiriĢindeki Hareketli Yükler: Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=7,61 kN/m KZ15 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D2 döĢemesinden 0,333 ×4,75×3,55=5,615 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,190 kN/m KZ15 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D2 döĢemesinden 0,333×3,55×3,50=4,138 kN/m q=4,138 kN/m 44 KZ16 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D3 döĢemesinden 0,333 ×4,75×3,95=6,248 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,823 kN/m KZ16 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D3 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m q=4,604 kN/m KZ17 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D8 döĢemesinden 0,333×4,25×4,75=6,722 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=19,297 kN/m KZ17 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D8 döĢemesinden 0,333×4,25×3,50=4,953 kN/m q=4,953 kN/m KZ18 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D4 döĢemesinden 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=16,134 kN/m KZ18 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D4 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=2,622 kN/m KZ19 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D1 döĢemesinden 0,333 ×4,35×4,75=6,881 kN/m 45 DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=19,456 kN/m KZ19 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D1 döĢemesinden 0,333×4,35×3,50=5,070 kN/m q=5,070 kN/m KZ20 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D9 döĢemesinden 0,393×4,25×4,75=7,934 kN/m D8 döĢemesinden 0,333 ×4,25×4,75=7,570 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=25,389 kN/m KZ20 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D9 döĢemesinden 0,393×4,25×3,50=5,578 kN/m D8 döĢemesinden 0,375×4,25×3,50=5,846 kN/m q=11,424 kN/m KZ21 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D8 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m D4 döĢemesinden 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,003 kN/m KZ21 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D8 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m D4 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m 46 KZ22 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D1 döĢemesinden 0,370×4,75×4,35=7,96 kN/m Merdivenden gelen (duvar dahil) 23,317 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=34,402 kN/m KZ22 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D1 döĢemesinden 0,370×4,35×3,50=5,633 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=13,24 kN/m KZ23 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D9 döĢemesinden 0,393×4,25×4,75=7,934 kN/m D10 döĢemesinden 0,381 ×4,25×4,75=7,691 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=25,510 kN/m KZ23 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D9 döĢemesinden 0,393×4,25×3,50=5,846 kN/m D10 döĢemesinden 0,381×4,25×3,50=5,667 kN/m q=11,513 kN/m KZ24 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D6 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m D5 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,003 kN/m 47 KZ24 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D6 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m D5 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m KZ25 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D2 döĢemesinden 0,386×4,35×4,75=5,96 kN/m Merdivenden gelen (duvar dahil) 23,317 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g= 9,09 kN/m KZ25 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D2 döĢemesinden 0,386×4,35×3,50=4,80 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=8,30 kN/m KZ26 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D10 döĢemesinden 0,381×4,75×4,25=7,691 kN/m D11 döĢemesinden 0,355×4,75×4,25=7,167 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=24,743 kN/m KZ26 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D10 döĢemesinden 0,381×4,25×3,50=5,667 kN/m D11 döĢemesinden 0,355×4,25×3,50=5,281 kN/m q=10,948 kN/m KZ27 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D6 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m D7 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m 48 Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,003 kN/m KZ27 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D6 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m D7 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m KZ28 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D2 döĢemesinden 0,386×4,35×4,75=7,976 kN/m D3 döĢemesinden 0,361×4,35×4,75=7,459 kN/m Ġç Duvarlardan 6,76 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=25,320 kN/m KZ28 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D2 döĢemesinden 0,386×4,35×3,50=5,877 kN/m D3 döĢemesinden 0,361×4,35×3,50=5,496 kN/m q=11,373 kN/m KZ29 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D11 döĢemesinden 0,355×4,75×4,25=7,167 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=19,742 kN/m KZ29 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D11 döĢemesinden 0,355×4,25×3,5=5,281 kN/m q=5,281 kN/m 49 KZ30 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D7 döĢemesinden 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=16,134 kN/m KZ30 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D7 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=2,622 kN/m KZ31 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D3 döĢemesinden 0,361 ×4,75×4,35=7,459 kN/m DıĢ Duvarlardan 9,45 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=20,034 kN/m KZ31 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D3 döĢemesinden 0,361×4,35×3,50=5,496 kN/m q= 5,496 kN/m 50 Tablo 8.2. KiriĢlere aktarılan yükler KiriĢ No KZ01 KZ02 KZ03 KZ04 KZ05 KZ06 KZ07 KZ08 KZ09 DöĢemeden Duvar+Sıva gelen yük yükü 8,817 9,45 5,299 9,45 5,615 9,45 6,248 9,45 19,586 6,76 11,982 6,76 12,832 6,76 14,522 6,76 19,468 6,76 KiriĢ Ağırlığı 3,125 3,125 3,125 3,125 3,125 3,125 3,125 21,392 17,874 18,19 18,823 29,471 21,867 22,717 3,125 24,407 6,497 3,904 4,138 4,604 14,432 8,829 9,455 10,701 3,125 29,353 14,345 64,046 ∑g ∑q 1,4g+1,6q (kN/m) 40,344 31,270 32,087 33,719 64,351 44,740 46,932 51,291 KZ10 26,15 6,76 3,125 36,035 11,11 68,225 KZ11 12,832 6,76 3,125 22,717 9,455 46,932 KZ12 14,522 6,76 3,125 24,407 10,701 51,291 KZ13 8,7 9,45 3,125 21,275 6,41 40,041 KZ14 19,467 9,45 3,125 32,042 7,61 57,035 KZ15 5,615 9,45 3,125 18,19 4,138 32,087 KZ16 6,248 9,45 3,125 18,823 4,604 33,719 KZ17 6,722 9,45 3,125 19,297 4,953 34,941 KZ18 3,559 9,45 3,125 16,134 2,622 26,783 KZ19 6,881 9,45 3,125 19,456 5,07 35,350 KZ20 14,656 6,76 3,125 24,541 10,799 51,636 KZ21 7,118 6,76 3,125 17,003 5,245 32,196 KZ22 27,427 6,76 3,125 37,312 13,24 73,421 KZ23 15,625 6,76 3,125 25,51 11,513 54,135 KZ24 7,118 6,76 3,125 17,003 5,245 32,196 KZ25 25,427 6,76 3,125 35,312 13,49 71,021 KZ26 14,858 6,76 3,125 24,743 10,948 52,157 KZ27 7,118 6,76 3,125 17,003 5,245 32,196 KZ28 15,435 6,76 3,125 25,32 11,373 53,645 KZ29 KZ30 KZ31 7,167 3,559 7,459 9,45 9,45 9,45 3,125 3,125 3,125 19,742 16,134 20,034 5,281 2,622 5,496 36,088 26,783 36,841 51 8-3-) Döşemelerden aktarılan yükler: Tablo 8.3. DöĢemelerden aktarılan yükler D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 5.20 = 1,13 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,13 2 −1 = 0,370 = 1,21 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,21 2 −1 = 0,386 = 1,10 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,10 2 −1 = 0,361 = 2,00 n= 3×m 2 −1 = 3× 2,00 2 −1 = 0,458 = 1,44 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,44 2 −1 = 0,420 D9 D10 D11 Kalıcı yük 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 4,75 g, kN/m2 Hareke tli yük 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 q, kN/m2 Tasarı m 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 12,3 yükü Pd, kN/ m2 *DöĢemeden kiriĢe aktarılan yükleri düzgün yayılı yüke dönüstürmek için ‘n’ katsayıları kullanılmaktadır.Ġki doğrultuda çalıĢan kiriĢli döĢemelerden kiriĢe etkiyen yükler üçgen yada yamuk olmaktadır.DönüĢtürme iĢlemi ‘m’ döĢemelerin kenar oranlarına bağlı olarak belirlenir: D12 için: m= 1 = 4,60 6×m 2 6×(1,13)2 D13 için: m= 1 = 4,60 3,80 6×m 2 6×(1,21)2 D14 için: m= 1 = 4,60 4,20 6×m 2 6×(1,10)2 D15 için: m= 1 = 5,20 2,50 6×m 2 6×(2,00)2 D16 için: m= 1 = 3,60 2,50 6×m 2 6×(1,44)2 52 D17 için: m= 1 = 3,80 2,50 = 1,52 3×m 2 −1 n= 6×m 2 = 3× 1,52 2 −1 6×(1,52)2 = 0,428 D18 için: m= 1 = 4,20 2,50 = 1,68 n= 3×m 2 −1 6×m 2 = 3× 1,68 2 −1 6×(1,68)2 = 0,441 D19 için: m= 1 = 5,20 4,50 = 1,16 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,16 2 −1 = 0,375 = 1,25 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,25 2 −1 = 0,393 = 1,18 n= 3×m 2 −1 = 3× 1,18 2 −1 = 0,381 6×m 2 6×(1,16)2 D20 için: m= 1 = 4,50 3,60 6×m 2 6×(1,25)2 D21 için: m= 1 = 4,50 3,80 6×m 2 6×(1,18)2 D22 için: m=  1 = 4,50 4,20 = 1,07 n= 3×m 2 −1 6×m 2 = 3× 1,07 2 −1 6×(1,07)2 = 0,355 1.KAT ĠÇĠN: K101 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D19 döĢemesinden 0,375×4,95×4,75=8,817 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125KN/m g=11,942 kN/m K101 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D19 döĢemesinden 0,375×4,95×3,50=6,497 kN/m K102 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D20 döĢemesinden 0,333×4,75×3,35=5,299 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=8,424 kN/m K102 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D20 döĢemesinden 0,333×3,35×3,50=3,904 kN/m 53 K103 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D21 döĢemesinden 0,333×4,75×3,55=5,615 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=8,740 kN/m K103 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D21 döĢemesinden 0,333×3,55×3,5=4,734 kN/m q=4,138 kN/m K104 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D22 döĢemesinden 0,333×4,75×3,95=6,248 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 KN/m g=9,373 kN/m K104 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D22 döĢemesinden 0,355×3,95×3,5=4,604 kN/m q=4,604 kN/m K105 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D19 döĢemesinden 0,375×4,95×4,75=8,817 kN/m D15 döĢemesinden 0,458×4,95×4,75=10,769 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=22,711 kN/m K105 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D19 döĢemesinden 0,375×4,95×3,5=6,497 kN/m D15 döĢemesinden 0,458×4,95×3,5=7,935 kN/m q=14,432 kN/m K106 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D20 döĢemesinden 0,333×4,75×3,35=5,299 kN/m D16 döĢemesinden 0,420×4,75×3,35=6,683 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=15,107 kN/m K106 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D20 döĢemesinden 0,333×3,35×3,5=3,904 kN/m D16 döĢemesinden 0,420×3,35×3,5=4,925 kN/m K107 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D21 döĢemesinden 0,333×4,75×3,55=5,615 kN/m 54 q=8,829 kN/m D17 döĢemesinden 0,428×3,55×4,75=7,217 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=15,957 kN/m K107 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D21 döĢemesinden D17 döĢemesinden 0,333×3,55×3,5=4,138 kN/m 0,428×3,55×3,5=5,318 kN/m q=9,456 kN/m K108 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D22 döĢemesinden 0,333×4,75×3,95=6,248 kN/m D18 döĢemesinden 0,441×3,95×4,75=8,274 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,647 kN/m K108 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D22 döĢemesinden D18 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m 0,441×3,95×3,50=6,097 kN/m q=10,701 kN/m K109 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D15 döĢemesinden 0,458×4,95×4,75=10,769 kN/m D12 döĢemesinden 0,370 ×4,95×4,75=8,700 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=22,593 kN/m K109 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D15 döĢemesinden 0,458×4,95×3,50=7,935 kN/m D12 döĢemesinden 0,370×4,95×3,50=6,410 kN/m q= 14,345 kN/m K110 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D16 döĢemesinden 0,420×3,35×4,75=6,683 kN/m Merdivenden gelen 19,467 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m K110 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D16 döĢemesinden 0,420×3,35×3,50=3,30 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=10,91 kN/m 55 g=29,455 kN/m K111 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D17 döĢemesinden D13 döĢemesinden KiriĢ öz ağırlığından 0,428×3,55×4,75=7,217 kN/m 0,333 ×4,75×3,55=5,615 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=15,957 kN/m K111 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D17 döĢemesinden 0,428×3,55×3,50=5,318 kN/m D13 döĢemesinden 0,333×3,55×3,50=4,138 kN/m q=9,455 kN/m K112 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D18 döĢemesinden 0,441×3,95×4,75=8,274 kN/m D14 döĢemesinden 0,333 ×3,95×4,75=6,248 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,647 kN/m K112 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D18 döĢemesinden 0,441×3,95×3,50=6,097 kN/m D14 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m q=10,701 kN/m K113 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D12 döĢemesinden 0,370 ×4,95×4,75=8,700 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=11,825 kN/m K113 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D12 döĢemesinden 0,370×4,95×3,50=6,410 kN/m q=6,410 kN/m 56 K114 KiriĢindeki kalıcı Yükler: Merdivenden gelen KiriĢ öz ağırlığından 19,467 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=22,772 kN/m K114 KiriĢindeki Hareketli Yükler: Merdivenden gelen 7,61 kN/m q=7,61 kN/m K115 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D13 döĢemesinden 0,333 ×4,75×3,55=5,615 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=8,740 kN/m K115 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D13 döĢemesinden 0,333×3,55×3,50=4,138 kN/m q=4,138 kN/m K116 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D14 döĢemesinden KiriĢ öz ağırlığından 0,333 ×4,75×3,95=6,248 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=9,973 kN/m K116 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D14 döĢemesinden 0,333×3,95×3,50=4,604 kN/m K117 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D19 döĢemesinden 0,333×4,25×4,75=6,722 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=9,973 kN/m 57 q=4,604 kN/m K117 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D19 döĢemesinden 0,333×4,25×3,50=4,953 kN/m q=4,953 kN/m K118 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D15 döĢemesinden KiriĢ öz ağırlığından 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=6,684 kN/m K118 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D15 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q= 2,622 kN/m K119 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D12 döĢemesinden 0,333 ×4,35×4,75=6,881kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,006 kN/m K119 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D12 döĢemesinden 0,333×4,35×3,50=5,070 kN/m q=5,070 kN/m K120 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D19 döĢemesinden 0,333×4,25×4,75=7,570 kN/m D20 döĢemesinden 0,393 ×4,25×4,75=7,934 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m K120 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D19 döĢemesinden 0,393×4,25×3,50=5,578 kN/m D20 döĢemesinden 0,375×4,25×3,50=5,846 kN/m q= 11,424 kN/m K121 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D16 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m 58 g=18,629 kN/m D17 döĢemesinden 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,243 kN/m K121 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D16 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m D17 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m K122 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D12 döĢemesinden 0,370×4,75×4,35=7,96 kN/m Merdivenden gelen 19,467 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=30,552 kN/m K122 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D12 döĢemesinden 0,370×4,35×3,50=5,63 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q= 13,24 kN/m K123 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D20 döĢemesinden 0,393×4,25×4,75=7,934 kN/m D21 döĢemesinden 0,381 ×4,25×4,75=7,691 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,750 kN/m K123 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D20 döĢemesinden 0,393×4,25×3,50=5,846 kN/m D21 döĢemesinden 0,381×4,25×3,50=5,667 kN/m K124 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D16 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m 59 q=11,513 kN/m D17 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,243 kN/m K124 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D16 döĢemesinden D17 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m K125 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D13 döĢemesinden 0,386×4,35×4,75=5,96 kN/m Merdivenden gelen 19,467 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=28,552 kN/m K125 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D13 döĢemesinden 0,386×4,35×3,50=5,88 kN/m Merdivenden gelen 7,61 kN/m q= 13,49 kN/m K126 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D21 döĢemesinden 0,381×4,75×4,25=7,691 kN/m D22 döĢemesinden 0,355×4,75×4,25=7,167 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=17,983 kN/m K126 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D21 döĢemesinden 0,381×4,25×3,50=5,667 kN/m D22 döĢemesinden 0,355×4,25×3,50=5,281 kN/m K127 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D17 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m 60 q=10,948 kN/m D18 döĢemesinden 0,333×4,75×2,25=3,559 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,243 kN/m K127 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D17 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m D18 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m q=5,245 kN/m K128 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D13 döĢemesinden 0,386×4,35×4,75=7,976 kN/m D14 döĢemesinden 0,361×4,35×4,75=7,459 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=18,560 kN/m K128 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D13 döĢemesinden 0,386×4,35×3,50=5,877 kN/m D14 döĢemesinden 0,361×4,35×3,50=5,496 kN/m q=11,373 kN/m K129 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D22 döĢemesinden 0,355×4,75×4,25=7,167 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,292 kN/m K129 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D22 döĢemesinden 0,355×4,25×3,5=5,281 kN/m q=5,281 kN/m K130 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D18 döĢemesinden 0,333 ×4,75×2,25=3,559 kN/m KiriĢ öz ağırlığından 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=6,684 kN/m K130 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D18 döĢemesinden 0,333×2,25×3,50=2,622 kN/m K131 KiriĢindeki kalıcı Yükler: D14 döĢemesinden KiriĢ öz ağırlığından 0,361 ×4,75×4,35=7,459 kN/m 0.25×0.50×25=3,125 kN/m g=10,584 kN/m 61 q=2,622 kN/m K131 KiriĢindeki Hareketli Yükler: D14 döĢemesinden 0,361×4,35×3,50=5,496 kN/m q= 5,496 kN/m Tablo 8.4. KiriĢlere aktarılan yükler DöĢemeden Duvar+Sıva KiriĢ gelen yük yükü Ağırlığı K101 8,817 3,125 K102 5,299 3,125 K103 5,615 3,125 K104 6,248 3,125 K105 19,586 3,125 K106 11,982 3,125 K107 12,832 3,125 K108 14,522 3,125 K109 19,468 3,125 K110 26,15 3,125 K111 12,832 3,125 K112 14,522 3,125 K113 8,7 3,125 K114 19,467 3,125 K115 5,615 3,125 K116 6,248 3,125 K117 6,722 3,125 K118 3,559 3,125 K119 6,881 3,125 K120 14,656 3,125 K121 7,118 3,125 K122 27,427 3,125 K123 15,625 3,125 K124 7,118 3,125 K125 25,427 3,125 K126 14,858 3,125 K127 7,118 3,125 K128 15,435 3,125 K129 7,167 3,125 K130 3,559 3,125 K131 7,459 3,125 9-)YATAY YÜKLERİN BELİRLENMESİ KiriĢ No ∑g 11,942 8,424 8,74 9,373 22,711 15,107 15,957 17,647 22,593 29,275 15,957 17,647 11,825 22,592 8,74 9,373 9,847 6,684 10,006 17,781 10,243 30,552 18,75 10,243 28,552 17,983 10,243 18,56 10,292 6,684 10,584 ∑q 6,497 3,904 4,138 4,604 14,432 8,829 9,455 10,701 14,345 11,11 9,455 10,701 6,41 7,61 4,138 4,604 4,953 2,622 5,07 10,799 5,245 13,24 11,513 5,245 13,49 10,948 5,245 11,373 5,281 2,622 5,496 1,4g+1,6q (kN/m) 27,114 18,040 18,857 20,489 54,887 35,276 37,468 41,827 54,582 58,761 37,468 41,827 26,811 43,805 18,857 20,489 21,711 13,553 22,120 42,172 22,732 63,957 44,671 22,732 61,557 42,693 22,732 44,181 22,858 13,553 23,611 W1=g1+ n×q1 W1=Çatı + döĢeme (kalıcı yük ve hareketli yüklerin belirli bir yüzdesi)+kiriĢler + merdivenin yarısı + birinci kat kolonlarının yarısının ağırlıkları toplamı 62 Wz=1. Kat duvarları + döĢeme (kalıcı yük ve hareketli yüklerin belirli bir yüzdesi) +kiriĢler + merdiven + 1 ve zemin kot kolonlarının yarıağırlıklarının toplamı *Kat Ağırlıklarının Belirlenmesinde Kullanılacak Değerler Şekil 9.1.Kesit ve YüK Aktarma ġekli KiriĢ Boy Birim Ağırlığı………………………….=0.25×0.50×25=3,125 kN/m Kattaki kiriĢlerin toplam uzunluğu (boĢluklar ihmal edildi)=(4×16,8)+(5×11,6)=125,2 m Normal döĢeme m2 ağırlığı (0.15)+ kaplama + sıva= (0,15×25)+1=4,75 kN/m2 Kattaki normal döĢemelerin toplam alanı: 23,92+17,48+19,32+13+9+9,5+10,5+23,4+16,2+17,1+18,9=178,32 m2 DıĢ duvar birim boy ağırlığı + sıva =0,20×(3,20-0,50)×13,5+(2×0.02×2,7×20)=9,45 kN/m DıĢ kiriĢlere oturan toplam duvar uzunluğu =(2×16,8)+(2×11,6)=56,8 m Ġç duvar birim boy ağırlığı+sıva=0,135×(3,20−0.50)×13,5+(2×0.02×2,7×20)=7,08 KN/m Ġç kiriĢlere oturan toplam duvar uzunluğu =2×13,45+3×9,35=54,95m Zemin ve 1. Kattaki 250×400 kolonlarının birim boy ağırlığı= 0.25×0.40×25=2,5 kN/m Merdivenin bir kat için toplam ağırlığı(sahanlık kiriĢi dahil)=102,51+7,61 =110,12 kN W1=(176×4.75+0.3×176×2) +(104.5×3.125)+(95.549 / 2) +(0.5×[15×(3.10/2)×3.125+2×(3.10/2)×3.125]) = 1357.11kN Wzemin =(55.2×8.975+49.5 ×6.68) +(136.08×4.75)+ (0.3×136.08×2)+(104.5×3.425)+95.549 +(2×0.5×[15×(3.10/2)×3.125+2×(3.10/2)×3.125]) = 1755.7995kN 63 Şekil 9.2.Her Kata Gelen Yük Gösterimi 10-) YAPISALÇÖZÜMLEMELERİN GERÇEKLEŞTİRİLMESİ 10-1) DÜŞEY YÜKLERE GELEN YAPISAL ÇÖZÜMLEMELER ZEMİN KAT A-A AKSI Şekil 10.1.A-A Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z01,Z02,Z03,Z04) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 2-3, 13-14, 14-15 ) Kolonları: 64 І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ01 kiriĢi için = 5,20 0,002604 KZ02 kiriĢi için = 3,60 0,002604 KZ03 kiriĢi için = 3,80 0,002604 KZ04 kiriĢi için = 4,20 = 0,00050 = 0,000724 = 0,000685 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanmas α= KZ01 0,00050 0,000163 +0,000163 +0,00050 α= 0,00050 0,000417 +0,000417 +0,00050 +0,000723 α= KZ02 KZ03 =0,243 0.000723 0.000417 +0.000417 +0.00050 +0.000723 α= α= =0,606 =0,352 0.0000723 0.000417 +0.000417 +0.000723 +0.000685 0.000685 0.000417 +0.000417 +0.000723 +0.000685 α= =0,306 0.000685 0.000417 +0.000417 +0.000685 +0.000620 65 =0,323 =0,320 α= KZ04 0.000620 0.000417 +0.000417 +0.000685 +0.000620 α= 0,000620 0.000163 +0.000163 +0.000620 =0,290 =0,656 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ01 için: b= 1,4×g×l 2 12 = 1,4×21,392×5,22 12 KZ02 için: b= 1,4×17,874×3,62 KZ03 için: b= 1,4×18,19×3,82 KZ04 için: b= 12 12 =67,485 kNm =27,025 kNm =30,644 kNm 1,4×18,823×4,22 12 =38,738 kkNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ01 için: c= Pd ×l 2 = KZ02 için: c= Pd ×l 2 = KZ03 için: c= Pd ×l 2 = KZ04 için: c= Pd ×l 2 = 12 12 12 12 40,34×5,22 12 31,27×3.62 12 32,09×3,82 12 33,72×4,22 12 =90,908 kNm =33,772 kNm =38,611 kNm =49,566 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ01 için: d= c 2 = 90,908 2 =45,454 kNm / KZ02 için: d=,16,886 kNm KZ03 için: d=19,306 kNm / KZ04 için: d=24,783 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2=-0.5×(30,644-90,908)×0,243=7,33 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1=-0.5×(90,908-0)×0,606= -27,55 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4=-0.5×(30,644-33,772)×0,323=0,50 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-0.5×(-67,485+33,772)×0,352=5,93 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6=-0.5×(38,738-38,611)×0,320=-0,02 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =-0.5×(-27,025+38,611)×0,306=-1,77 kNm 66 e7 =-0,5×(b-c)×a8=-0.5×(0-49,566)×0,656=16,25 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-0.5×(-30,644+49,566)×0,290=-2,74 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1=90,908+7,33=98,243 kN F2=-c+ e2 =-90,908+(-27,55)=-118,46 kN F3=c+ e3=33,772+0,50=34,276 kN F4=-c+ e4=-33,772+5,93= -27,85 kN F5=c+ e5 =38,611+(-0,002)=38,591 kN F6=-c+ e6=-38,611+(-1,77)=-40,38 kN F7=c+ e7 =49,566+16,25=65,818 kN F8=-c+ e8=-49,566+(-2,74)= -52,31 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =98,243×(0,606)=59,541(-59,541) ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) ={118,46-34,276}×(0,243)=20,490 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) ={118,46-34,276}×(0,352)=29,596 ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) ={27,85-38,591}×(0,323)=-3,467 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) ={27,85-38,591}×(0,306)= -3,284 ± g6={|f6|−|f7|}×(α6) ={40,38-65,818}×(0,320)= -8,151 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) ={40,38-65,818}×(0,290)= -7,374 ± g8=|f8|×(α8) =32,35×(0,656)=34,301 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =98,243-59,541=38,702 kNm h2=f2+g2 = -118,46+20,490=-97,967 kNm h3=f3+g3 =34,276+29,596=63,872 kNm h4=f4+g4 =-27,85-3,467=-31,312 kNm 67 h5=f5+g5 =38,591-3,285=35,306 kNm h6=f6+g6 =-40,38-8,151=-47,343 kNm h7=f7+g7 =65,818-7,374=57,936 kNm h8=f8+g8 =-52,31-34,301=-86,610 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2 i1=45,454+0,5×(1+0,606)×7,33+0,5×(1+0,243)×(-27,55)=68,470 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4 i2=16,886+0,5×(1+0,352)×0,50+0,5×(1+0,323)×(5,93)=21,146 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6 i3=19,306+0,5×(1+0,306)×(-0,002)+0,5×(1+0,320)×(-1,77)=20,488 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8 i4=24,783+0,5×(1+0,290)×16,25+0,5×(1+0,656)×(-2,74)=37,535 kNm Şekil 10.2.A-A Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) 1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 68 Şekil 10.3.A-A Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.4.A-A Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı B-B AKSI Şekil 10.5.B-BAksına Gelen Yük Gösterimi 69 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z05,Z06,Z07,Z08) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (4-5,5-6, 6-7, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 1-2, 2-3. 10-11, 11-12, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ05 kiriĢi için = 5,20 0,002604 KZ07 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050KZ06 kiriĢi için = 3,60 = 0,000724 0,002604 = 0,000685KZ08 kiriĢi için = 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,375 KZ05 α =0,323 / α =0,467 K106 α =0,417 / α =0,395 K107 α =0,320 α =0,290 K108 α =0,427 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ05 için: b=92,971 kNmKZ06 için: b=33,063 kNm KZ07 için: b=38,271 kNmKZ08 için: b=50,230 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ05 için: c=145,003 kNm KZ06 için: c=48,319 kNm 70 KZ07 için: c=56,475 kNm KZ08 için: c =75,398 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ05 için: d=72,502 kNm KZ06 için: d=24,160 kNm KZ07 için: d=28,237 kNm KZ08 için: d=37,699 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =1,62 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-27,22 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =2,10 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =10,42 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6 =1,00 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =-4,63 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8 =16,08 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-5,38 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =146,627 kN F2=-c+ e2 =-172,22 kN F3=c+ e3 =50,415 kN F4=-c+ e4 =-37,90 kN F5=c+ e5 =57,475 kN F6=-c+ e6 =-61,10 kN F7=c+ e7 =91,482 kN F8=-c+ e8 =-80,78 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =55,040(-50,040) / ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =39,362 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =56,856 / ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-8,166 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-7,736 / ± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-9,735 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-8,808 / ± g8=|f8|×(α8) =34,463 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =91,587 kNm / h2=f2+g2 =-132,857 kNm h3=f3+g3 =107,271 kNm / h4=f4+g4 =-46,064 kNm h5=f5+g5 =49,739 kNm / h6=f6+g6 =-70,836 kNm h7=f7+g7 =82,674 kNm / h8=f8+g8 =-46,318 kNm 71 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=91,623 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=33,081 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=31,989 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=51,911 kNm Şekil 10.6.B-B Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.7.B-B Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 72 Şekil 10.8.B-B Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı C-C AKSI Şekil 10.9.C-C Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z09,Z10,Z11,Z12) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (4-5,5-6, 6-7, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: 73 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 1-2, 2-3. 10-11, 11-12, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ09 kiriĢi için = 5,20 0,002604 KZ11 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050KZ10 kiriĢi için = 3,60 = 0,000724 0,002604 = 0,000685KZ12 kiriĢi için = 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,375KZ09 α =0,323 / α =0,467KZ10 α =0,417 / α =0,395KZ11 α =0,320 α =0,290KZ12α =0,427 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ09 için: b=92,599 kNm / KZ10 için: KZ11 için: b=38,271 kNm / KZ12 için: b=54,757 kNm b=50,230 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ09 için: c=144,317 kNm KZ10 için: c=73,610 kNm KZ11 için: c=56,475 kNm KZ12 için: c=75,398 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ09 için: d=72,159 kNm / KZ10 için: d=36,805 kNm KZ11 için: d=28,237 kNm / KZ12 için: d=37,699 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =17,14 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-27,09 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =7,37 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =4,43 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6 =1,00 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =-0,34 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8 =16,08 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-5,38 kNm 74 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =161,452 kN F2=-c+ e2=-171,40 kN F3=c+ e3=80,98 kN F4=-c+ e4=-69,18 kN F5=c+ e5 =57,475 kN F6=-c+ e6=-56,81 kN F7=c+ e7 =91,482 kN F8=-c+ e8=-80,78 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =60,605± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =29,221 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =42,209± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =4,881 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =4,625± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-11,109 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-10,051± g8=|f8|×(α8) =34,463 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =100,847 kNm h2=f2+g2 =-142,183 kNm h3=f3+g3 =38,771 kNm h4=f4+g4 =-64,296 kNm h5=f5+g5 =52,851 kNm h6=f6+g6 =-45,705 kNm h7=f7+g7 =81,431 kNm h8=f8+g8 =-46,318 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=101.862 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3-0.5×(1+α4)×e4=45,350 kNm i3=d3-0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=29,159 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=51,911 kNm 75 Şekil 10.10.C-C Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.11.C-C Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 76 Şekil 10.12.C-C Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı D-D AKSI Şekil 10.13.D-D Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z13,Z14,Z15,Z16) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 2-3, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 77 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ13 kiriĢi için = 5,20 0,002604 KZ15 kiriĢi için = 3,80 = 0,00050 0,002604 KZ14 kiriĢi için = 3,60 0,002604 = 0,000685 KZ16 kiriĢi için = 4,20 = 0,000724 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,606KZ13 α =0,243 / α =0,352KZ14 α=0,323 α =0,306KZ15α =0,320 / α =0,290KZ16 α =0,656 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ13 için: b=67,116KNmKZ14 için: b=48,720KNm KZ15 için: b=30,644KNmKZ16 için: b=38,738KNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K113 için: c=90,226KNmK114 için: K115 için: c=38,611KNm K116 için: c=61,870 KNm c=49,566KNm Pd için açıklık momentleri: K113 için: d=45,113KNmK114 için: d=30,935KNm K115 için: d=19,306KNmK116 için: d=24,783KNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: 78 e1 =-0,5×(b-c)×a2 =7,25KNme2 =-0,5×(c-0)×a1 =-27,34KNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =5,04KNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =0,92KNm e5 =-0,5×(b-c)×a6 =-0,02KNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =1,54KNm e7 =-0,5×(b-c)×a8 =16,25KNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-2,74KNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =97,477KN F2=-c+ e2 =-117,57 KN F3=c+ e3 =66,907KN F4=-c+ e4 =-60,95 KN F5=c+ e5 =38,591KN F6=-c+ e6 =-37,07 KN F7=c+ e7 =65,818KN F8=-c+ e8 =-52,31 KN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =59,077± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =12,331 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =17,811± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =7,213 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =6,834± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-9,213 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-8,336± g8=|f8|×(α8) =34,301 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =38,400KNmh2=f2+g2 =-105,236 kNm h3=f3+g3 =49,096KNmh4=f4+g4 =-53,734 kNm h5=f5+g5 =45,425KNmh6=f6+g6 =-46,279 kNm h7=f7+g7 =57,482 KNmh8=f8+g8 =-86,610 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=67,934 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=34,949 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=20,339 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=37,535 kNm 79 Şekil 10.14.D-D Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.15.D-D Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.16.D-D Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 80 1-1 AKSI Şekil 10.17.1-1Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z17,Z18,Z19) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ17 kiriĢi için = 4,50 = 0,000579 0,002604 KZ18 kiriĢi için = 81 2,50 = 0,001042 0,002604 KZ19 kiriĢi için = 4,60 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α=0,410KZ17 α=0,297 / α=0,535KZ18 α=0,539 / α=0,293KZ19 α=0,404 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ17 için: b=45,589 kNm KZ18 için: b=11,764 kNm KZ19 için: b=48,03 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ17 için: c=58,962 kNm KZ18 için: c=13,949 kNm KZ19 için: c=62,335 kNm Pd için açıklık momentleri: K117 için: d=29,481 kNm K118 için: d=6,975 kNm K119 için: d=31,167 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =7,02 kNm e2 =-0,5×c-0)×a1 =-12,08 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =8,47 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-9,18 kNm e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-7,40 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =12,61 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =65,981 kN F2=-c+ e2=-71,04 kN F3=c+ e3=22,418 kN F4=-c+ e4=-23,13 kN F5=c+ e5=54,930 kN F6=-c+ e6=-49,73 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =27,041(-27,041) ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =14,462 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =26,031 ±g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-10,26 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-9,312 ± g6=|f6|×(α6) =20,116 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =38,939 kNm h2=f2+g2 =-56,583 kNm h3=f3+g3 =48,449 kNm h4=f4+g4 =-33,391 kNm 82 h5=f5+g5 =45,619 kNm h6=f6+g6 =-69,842 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=42,266 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=20,540 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=44,808 kNm Şekil 10.18.1-1 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.19.1-1 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 83 Şekil 10.20.1-1 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 2-2 AKSI Şekil 10.21.2-2 Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z20,Z21,Z22) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: 84 І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ20 kiriĢi için = 4,50 0,002604 KZ22 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , KZ21 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,64 KZ20α=0,236/ α =0,425 K121 α=0,427 /α =0,232K122 α=0,635 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K120 için: b=57,978 kNm K121 için: b=12,398 kNm K122 için: b=92,111 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K120 için: c=87,135 kNm K121 için:c=16,769 kNm K122 için: c=129,465 kNm Pd için açıklık momentleri: K120 için: d=43,568kNm K121 için: d=8,384 kNm K122 için: d=624,733 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =8,81e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-27,88 e3 =-0,5×(b-c)×a1 =8,75e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-16,07 e5 =-0,5×(0-c)×a6=-13,57 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =41,10 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =95,949 F2=-c+ e2=-115,02 F3=c+ e3 =25,516 F4=-c+ e4=-32,84 F5=c+ e5 =115,891 F6=-c+ e6=-88,37 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =61,407± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =21,109 85 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =37,996± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-35,438 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-19,260± g6=|f6|×(α6) =56,105 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =34,542 KNmh2=f2+g2 =-93,910 kNm h3=f3+g3 =63,513 KNmh4=f4+g4 =-68,281 kNm h5=f5+g5 =96,631 KNmh6=f6+g6 =-32,260 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=68,024 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=26,082 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=106,692 kNm Şekil 10.22.2-2 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.23.2-2 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı 86 M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.24.2-2 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 3-3 AKSI Şekil 10.25.3-3Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z23,Z24,Z25) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: 87 І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ23 kiriĢi için = 4,50 0,002604 KZ25 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , K124 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,64 K123 α=0,317 / α =0,571 K124 α=0,575 / α =0,313 K125 α=0,298 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ23 için: b=60,267 kNm KZ24 için: b=12,398 kNm KZ25 için: b=87,174 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ23 için: c =91,352 kNm KZ24 için: c=16,769 kNm KZ25 için: c=125,233 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ23 için: d=45,676 kNm KZ24 için: d=8,384 kNm KZ25 için: d=62,617 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =9,31 e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-29,23 e2 =-0,5×(b-c)×a1 =9,23 e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-15,02 e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-13,08 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =39,76 88 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =100,663 F2=-c+ e2=-120,59 F3=c+ e3 =26,00 F4=-c+ e4=-31,79 F5=c+ e5 =112,149 F6=-c+ e6=-85,48 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =64,424± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =22,307 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =40,153± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-34,291 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-18,636± g6=|f6|×(α6) =54,271 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =36,239KNmh2=f2+g2 =-98,278 kNm h3=f3+g3 =66,155KNmh4=f4+g4 =-66,081 kNm h5=f5+g5 =93,513KNmh6=f6+g6 =-31,206 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=71,375 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=25,677 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=103,175 kNm Şekil 10.26.3-3 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 89 Şekil 10.27.3-3 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.28.3-3 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 4-4 AKSI Şekil 10.29.4-4 Aksına Gelen Yük Gösterimi 90 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z26,Z27,Z28) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ26 kiriĢi için = 4,50 0,002604 KZ28 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , KZ27 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,64KZ26α=0,297 / α =0,535 KZ27 α=0,539 / α =0,293 KZ28 α=0,634 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ26 için: b=58,455 kNm KZ27 için: b=12,398 kNm , KZ28 için: b=62,507 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ26 için: c=88,105 kNm KZ27 için: c=16,769 kNm KZ28 için: c=94,594 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ26 için: d=44,007 kNm KZ27 için: d=8,384 kNm KZ28 için: d=47,297 kNm 91 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =11,24 e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-28,16 e3 =-0,5×(b-c)×a1 =11,16 e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-12,32 e5 =-0,5×(0-c)×a6=-12,03 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =30,3 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =99,259 F2=-c+ e2=-116,180 F3=c+ e3 =27,927 F4=-c+ e4=-29,09 F5=c+ e5 =82,559 F6=-c+ e6=-64,56 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =63,526± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =26,246 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =47,243± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-28,809 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-15,657± g6=|f6|×(α6) =40,993 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =35,733 KNmh2=f2+g2 =-89,933 kNm h3=f3+g3 =75,170 KNmh4=f4+g4 =-57, 899 kNm h5=f5+g5 =66,902 KNmh6=f6+g6 =-23,571 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=71,498 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=26,430 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=79,624 kNm 92 Şekil 10.30.4-4 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.31.4-4 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.32.4-4 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 93 5-5 AKSI Şekil 10.33.5-5 Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(Z29,Z30,Z31) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 1-2, 2-3, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 KZ29 kiriĢi için = 4,50 0,002604 KZ31 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579KZ30 kiriĢi için = = 0,000566 94 2,50 = 0,001042 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,410 K129α=0,297 / α =0,535 K130 α=0,539 / α =0,293 K131 α=0,404 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: KZ29 için: b=46,640 kNm KZ30 için: b=11,764 kNm KZ31 için: b=49,457 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: KZ29 için: c=60,899 kNm KZ30 için: c=13,949 kNm KZ31 için: c=64,963 kNm Pd için açıklık momentleri: KZ29 için: d=30,450 kNm KZ30 için: d=6,975 kNm KZ31 için: d=32,482 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2=7,31 e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-12,48 e3 =-0,5×(b-c)×a1 =8,75e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-9,57 e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-7,79 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =13,14 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =68,205 F2=-c+ e2=-73,38 F3=c+ e3 =22,699F4=-c+ e4=-23,52 F5=c+ e5 =57,174 F6=-c+ e6=-51,82 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =27,953 ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =15,072 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =27,129 ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-18,136 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-9,856 ± g6=|f6|×(α6) =20,964 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =40,252 KNm h2=f2+g2 =-58,307 kNm h3=f3+g3 =49,829 KNm h4=f4+g4 =-41,651 kNm h5=f5+g5 =47,318 KNm h6=f6+g6 =-72,788 kNm 95 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=43,695 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=21,052 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=46,744 kNm Şekil 10.34. 5-5 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.35. 5-5 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 96 Şekil 10.36. 5-5 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 1. KAT A-A AKSI Şekil 10.37. A-A Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(101,102,Z03,104) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2, 9-10 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S (3-4, 5-6, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2,9-10 ) Kolonları: 97 І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S (3-4, 5-6, 7-8) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K101 kiriĢi için = 5,20 0,002604 K103 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050K102 kiriĢi için = = 0,000685K104 kiriĢi için = 3,60 = 0,000724 0,002604 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α= 0,00050 0,000163 ++0,00050 =0,755 K101 α= 0,00050 0,000417 +0,00050 +0,000723 0.000723 =0,305 α= 0.000417 +0.00050 +0.000723 α= 0.000417 +0.000723 +0.000685 =0,441 K102 0.0000723 α= K103 α= =0,396 0.000685 0.000417 +0.000723 +0.000685 α= =0,375 0.000685 0.000417 +0.000685 +0.000620 0.000620 0.000417 +0.000685 +0.000620 =0,398 =0,360 K104 α= 0,000620 0.000163 +0.000620 =0,792 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K101 için:b= 1,4×g×l 2 12 = 1,4×11,02×5,22 12 =34,764 kNm 98 K102 için:b= 1,4×8,424×3,62 K104 için: b= 1,4×9,373×4,22 12 12 =112,737 kNm K103 için: b= 1,4×8,74×3,82 12 =14,724 kNm =19,290 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K101 için:c= Pd ×l 2 12 = 27,11×5,22 K102 için: c= Pd ×l 2 = K103 için: c= Pd ×l 2 = K104 için: c= Pd ×l 2 = 12 12 12 12 =61,097 kNm 18,04×3.62 12 18,86×3,82 12 20,49×4,22 12 =19,483 kNm =22,691 kNm =30,118 kNm Pd için açıklık momentleri: K101 için: d= c 2 = 61,097 2 =30,548 kNm K102 için: d=9,742 kNm K103 için: d=11,346 kNm K104 için: d=15,059 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =-0.5×(14,724-61,097)×0,305=7,08 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-0.5×(61,097-0)×0,755= -23,06 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =-0.5×(14,724-19,483)×0,396=0,94 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3=-0.5×(-37,673+19,483)×0,441=4,01 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6 =-0.5×(19,290-22,691)×0,398=0,68 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =-0.5×(-12,737+22,691)×0,375=-1,87 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8=-0.5×(0-30,118)×0,792=11,93 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7=-0.5×(-14.724+30,118)×0,360=2,77 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1=61,097+7,08=68,174 kN F2=-c+ e2 =-61,097+(-23,06)= -84,15 kN F3=c+ e3 =19,483+0,94= 20,426 kN F4=-c+ e4=-19,483+4,01= -15,47 kN F5=c+ e5=22,691+0,68=23,368 kN F6=-c+ e6=-22,691+(-1,87)=-22,01 kN 99 F7=c+ e7=30,118+11,93=42,046 kN F8=-c+ e8=-30,118+(-2,77)= -32,89 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =68,174×(0,755)=51,452(-51,452) ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) ={84,15-20,426}×(0,305)=19,450 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) ={84,15-20,426}×(0,441)=28,094 ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) ={15,47-23,368}×(0,396)=-3,128 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) ={15,47-23,368}×(0,375)= -2,964 ± g6={|f6|−|f7|}×(α6) ={22,01-42,046}×(0,397)= -7,972 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) ={22,01-42,046}×(0,360)= -7,213 ± g8=|f8|×(α8) =32,89×(0,792)=26,051 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =68,174-51,452=16,722 kNm h2=f2+g2 = -84,15+19,450=-64,703 kNm h3=f3+g3 =20,426+28,094=48,520 kNm h4=f4+g4 =-15,47-3,128=-18,602 kNm h5=f5+g5 =23,368-2,964=20,404 kNm h6=f6+g6 =-22,01-7,972=-29,986 kNm h7=f7+g7 =42,046-7,213=34,833 kNm h8=f8+g8 =-32,89-26,051=-58,941 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2 i1=30,548+0,5×(1+0,755)×7,08+0,5×(1+0,305)×(-23,06)=51,803 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4 i2=9,742+0,5×(1+0,441)×0,94+0,5×(1+0,396)×(4,01)=13,220 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6 i3=11,346+0,5×(1+0,375)×(0,68)+0,5×(1+0,397)×(-1,87)=10,505 kNm 100 i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8 i4=15,059+0,5×(1+0,360)×11,93+0,5×(1+0,792)×(-2,77)=25,654 kNm Şekil 10.38.A-A Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.39.A-A Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 101 Şekil 10.40.A-A Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı B-B AKSI Şekil 10.41.B-BAksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(105,106,107,108) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (1-2, 9-10 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S (3-4, 5-6, 7-8) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 9-10 ) Kolonları: 102 І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 3-4, 5-6,7-8 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K105 kiriĢi için = 5,20 0,002604 K107 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050K106 kiriĢi için = = 0,000685K108 kiriĢi için = 3,60 = 0,000724 0,002604 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,546 K105 α =0,361 / α =0,522 K106 α =0,460 α=0,395K107 α=0,398 / α =0,360 K108 α =0,598 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K105 için: b=71,646 kNm K106için:b=22,842 kNm K107 için: b=26,882 kNm K108 için: b=36,318 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K105 için: c =123,678 kNm K106 için: c =38,089 kNm K107 için: c =45,086 kNm K108 için: c=61,486 kNm Pd için açıklık momentleri: K105 için: d =61,839 kNm K106 için: d=19,049 kNm K107 için: d=22,543 kNm K108 için: d=30,743 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2=2,02 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1=-33,75 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4=2,58 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3=8,75 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6=1,74 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5=-4,85 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8=18,39 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7=-6,23 kNm 103 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =125,703 kN F2=-c+ e2 =-157,43 kN F3=c+ e3 =40,680 kN F4=-c+ e4 =-29,35 kN F5=c+ e5 =46,831 kN F6=-c+ e6 =-49,94 kN F7=c+ e7 =79,873 kN F8=-c+ e8 =-67,72 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =68,615(-68,615) ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =42,158 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =60,894 ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-8,047 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-7,624 ± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-11,914 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-10,779 ± g8=|f8|×(α8) =40,500 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =57,088 kNm h2=f2+g2 =-115,27 kNm h3=f3+g3 =101,574 kNm h4=f4+g4 =-37,397 kNm h5=f5+g5 =39,207 kNm h6=f6+g6 =-61,851 kNm h7=f7+g7 =69,094 kNm h8=f8+g8 =-27,216 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=86,376 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=27,401 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=27,236 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=48,225 kNm 104 Şekil 10.42. B-B Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.43.B-B Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.44.B-B Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 105 C-C AKSI Şekil 10.45.C-C Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(109,110,111,112) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (1-2, 9-10 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S (3-4, 5-6, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S (1-2, 9-10 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 3-4, 5-6, 7-8 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K109 kiriĢi için = 5,20 0,002604 K111 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050K110 kiriĢi için = = 0,000685K112 kiriĢi için = 106 3,60 = 0,000724 0,002604 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,546K109 α=0,361/ α =0,522K110α =0,460 α =0,808 K111 α =0,398/ α =0,360K112 α =0,598 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K109 için: b=71,273 kNm K110 için: b=44,536 kNm K111 için: b=26,882 kNm K112 için: b=36,318 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K109 için: c=122,992 kNm K110 için: c=63,388 kNm K111 için: c=45,086 kNm K112 için: c=61,486 kNm Pd için açıklık momentleri: K109 için: d=61,496 kNm K110 için: d=31,694 kNm K111 için: d=22,543 kNm K112 için: d=30,743 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =17,35 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1=-33,57 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4=8,40 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3=2,06 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6=1,74 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5=-0,22 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8=18,39 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-6,23 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1=140,344 kN F2=-c+ e2 =-156,56 kN F3=c+ e3=71,791 kN F4=-c+ e4=-61,33 kN F5=c+ e5=46,831 kN F6=-c+ e6=-45,31 kN F7=c+ e7=79,873 kN F8=-c+ e8=-67,72 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =76,607 (-76,607)± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =30,609 107 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =44,212± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =6,675 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =11,718± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-13,756 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-12,446± g8=|f8|×(α8) =40,500 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =63,737 kNm h2=f2+g2 =-125,951 kNm h3=f3+g3 =27,578 kNm h4=f4+g4=-54,657 kNm h5=f5+g5 =35,113 kNm h6=f6+g6 =-31,553 kNm h7=f7+g7 =67,428 kNm h8=f8+g8 =-27,216 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=97,752 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3-0.5×(1+α4)×e4=39,588 kNm i3=d3-0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=24,276 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=48,225 kNm Şekil 10.46.C-C Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 108 Şekil 10.47.C-C Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.48.C-C Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı D-D AKSI Şekil 10.49.D-D Aksına Gelen Yük Gösterimi 109 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(113,114,115,116) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 1-2,9-10 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 3-4, 5-6, 7-8) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 1-2, 2-3, 13-14, 14-15 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 4-5, 5-6, 7-8, 8-9, 10-11, 11-12 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K113 kiriĢi için = 5,20 0,002604 K115 kiriĢi için = 3,80 0,002604 = 0,00050K114 kiriĢi için = 3,60 = 0,000724 0,002604 = 0,000685K116 kiriĢi için = 4,20 = 0,000620 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =306K113 α =0,305/ α =0,440K114 α =0,396 α =0,376K115α =0,398 / α =0,360K116 α =0,79 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K113 için: b=37,304 kNm K114 için: b=34,431 kNm K115 için: b=14,724 kNm K116 için: b=19,290 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K113 için: c=60,414 kNm K114 için: c=47,581 kNm 110 K115 için: c=22,6911 kNm K116 için: c=30,118 kNm Pd için açıklık momentleri: K113 için: d=30,207 kNm K114 için: d=23,791 kNm K115 için: d=11,346 kNm K116 için: d=15,059 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =6,97 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-9,25 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =6,51 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3=-2,27 kNm e5 =-0,5×(b-c)×a6 =0,68 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =2,20 kNm e7 =-0,5×(b-c)×a8 =11,93 kNm e8 =-0,5×(-b+c)×a7 =-2,77 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =67,387 kN F2=-c+ e2 =-69,66 kN F3=c+ e3 =54,092 kN F4=-c+ e4 =-49,85 kN F5=c+ e5 =23,368 kN F6=-c+ e6 =-20,49 kN F7=c+ e7 =42,046 kN F8=-c+ e8 =-32,89 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =20,624(-20,624)± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =4,751 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =6,863± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =10,494 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =9,941± g6={|f6|−|f7|}×(α6) =-8,560 ± g7={|f6|−|f7|}×(α7) =-7,763± g8=|f8|×(α8) =26,051 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =30,902 kNm h2=f2+g2 =-64,908 kNm h3=f3+g3 =47,229 kNm h4=f4+g4 =-39,353 kNm h5=f5+g5 =33,309 kNm h6=f6+g6 =-29,067 kNm h7=f7+g7 =34,284 kNm h8=f8+g8 =-58,941 kNm 111 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2=40,794 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=30,063 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=13,351 kNm i4=d4+0.5×(1+α7)×e7+0.5×(1+α8)×e8=25,654 kNm Şekil 10.50. D-D Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.51.D-D Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 112 Şekil 10.52.D-D Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 1-1 AKSI Şekil 10.53.1-1Aksına Gelen Yük Gösterimi I= b×h 3 = 12 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 3-4, 5-6 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S (3-4, 5-6) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 113 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K117 kiriĢi için = K119 kiriĢi için = 4,50 0,002604 4,60 0,002604 = 0,000579 K118 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,00056 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α=0,581K117 α=0,325 / α=0,584K118 α=0,588 / α=0,320K119α ==0,576 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K117 için: b=23,264KNm / K118 için: b=4,874KNm / K119 için: b=24,701KNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K117 için: c=36,637 kNm / K118 için: c=7,059 kNm / K119 için: c=39,006 kNm Pd için açıklık momentleri: K117 için: d =18,318 kNm / K118 için: d=3,529 kNm / K119 için: d=19,503 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =-0.5×(4,874-36,637)×0,325=5,15 kNm e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-0.5×(36,637-0)×0,581= -10,65 kNm e3 =-0,5×(b-c)×a4 =-0.5×(-23,264+7,059)×0,588=4,73 kNm e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-0.5×(24,701-7,059)×0,584=-5,19 kNm e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-0.5×(-4,874+39,006)×0,576=-5,46 kNm e6 =-0,5×(-b+c)×a5=-0.5×(0-39,006)×0,320=11,23 kNm 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =36,637+5,15=41,791 kN F2=-c+ e2 =-36,637+(-10,65)= -47,29 kN 114 F3=c+ e3 =7,059+4,73=11,792 kN F4=-c+ e4 =-7,059+(-5,19)=-12,25 kN F5=c+ e5 =39,006+(-5,46)=33,549 kN F6=-c+ e6 =-39,006+11,23=-27,77 kN Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =41,791×(0,581)=24,297(-24,297) ± g2={|f2|−|f3|}×(α2) ={47,29-11,792}×(0,325)=11,519 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) ={47,29-11,792}×(0,584)=20,735 ± g4={|f4|−|f5|}×(α4) ={12,25-33,549}×(0,588)=-8,441 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) ={12,25-33,549}×(0,320)= -6,810 ± g6=|f6|×(α6) =27,77×(0,576)=15,997 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =417,791-24,297=17,494 kNm h2=f2+g2 = -47,29+11,520=-35,767 kNm h3=f3+g3 =11,792+20,735=32,527 kNm h4=f4+g4 =-12,25-8,441=-20,690 kNm h5=f5+g5 =33,549-6,811=26,738 kNm h6=f6+g6 =-27,77-15,997=-43,769 kNm 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e2 i1=18,318+0,5×(1+0,581)×5,15+0,5×(1+0,325)×(-10,65)=29,447 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4 i2=3,529+0,5×(1+0,584)×4,73+0,5×(1+0,588)×(-5,19)=11,400 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6 i3=19,503+0,5×(1+0,320)×(-5,46)+0,5×(1+0,576)×(11,23)=31,956 kNm 115 Şekil 10.54.1-1 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.55.1-1 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.56.1-1 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 116 2-2 AKSI Şekil 10.57.2-2 Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(120,121,122) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 3-4, 5-6) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: І 0,000521 І 0,0001333 S ( 3-4, 5-6) Kolonları: R = L = S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: R = = L 3,20 3,20 = 0,000163 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K120 kiriĢi için = 4,50 0,002604 K122 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , K121 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,781K120 α=0,284 /α =0,511K121α=0,515 /α =0,280K122 α=0,777 117 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K120 için: b=42,008 kNm / K121 için: b=7,469 kNm / K122 için: b=75,423 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K120 için: c=71,165 kNm K121 için: c=11,840 kNm / K122 için: c=112,777 kNm Pd için açıklık momentleri: K120 için: d=35,582 kNm / K121 için: d=5,920 kNm / K122 için: d=56,389 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2=9,05e2 =-0,5×(c-0)×a1=-27,77 e3 =-0,5×(b-c)×a1 =7,71e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-16,36 e5 =-0,5×(0-c)×a6=-14,72 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =35,80 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1=80,213 F2=-c+ e2=-98,94 F3=c+ e3 =19,553F4=-c+ e4=-28,20 F5=c+ e5 =98,053F6=-c+ e6=-76,97 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =62,604± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =22,552 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =40,593± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-35,943 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-19,534± g6=|f6|×(α6) =48,873 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =17,608h2=f2+g2 =-76,384 h3=f3+g3 =60,147h4=f4+g4 =-64,141 h5=f5+g5 =78,518h6=f6+g6 =-28,102 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e21=61,468 kNm 118 i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=24,136 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=95,076 kNm Şekil 10.58.2-2 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.59.2-2 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M 119 Şekil 10.60.2-2 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 3-3 AKSI Şekil 10.61.3-3Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(123,124,125) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S ( 3-4, 5-6 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І = b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 3-4, 5-6) Kolonları: 120 І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S (1-2, 7-8) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K123 kiriĢi için = 4,50 0,002604 K125 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , K124 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,781K123 α=0,284 / α =0,511K124 α=0,515 / α =0,280K125α=0,777 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K123 için: b=44,297 kNm K124 için: b=7,469 kNm K125 için: b=70,485 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K123 için: c=75,382 kNm k124 için: c=11,840 kNm K125 için: c=108,545 kNm Pd için açıklık momentleri: K123 için: d=37,691 kNm K124 için: d=5,920 kNm K125 için: d=54,273 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =9,65e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-29,42 e2 =-0,5×(b-c)×a1 =8,30e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-15,09 e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-14,13 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =42,15 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =85,029 F2=-c+ e2=-104,80 F3=c+ e3 =20,14 F4=-c+ e4=-26,93 F5=c+ e5 =94,413F6=-c+ e6=-66,39 121 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =66,364± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =24,051 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =43,293± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-34,724 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-18,872± g6=|f6|×(α6) =51,566 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =18,56 h2=f2+g2 =-80,748 h3=f3+g3 =63,431h4=f4+g4 =-61,651 h5=f5+g5 =75,541h6=f6+g6 =-14,825 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e21=65,166 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=23,617 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=100,462 kNm Şekil 10.62.3-3 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 122 Şekil 10.63.3-3 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.64.3-3 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 4-4 AKSI Şekil 10.65.4-4 Aksına Gelen Yük Gösterimi 123 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(126,127,128) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (3-4, 5-6 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 3-4, 5-6) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 3-4, 5-6 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K126 kiriĢi için = 4,50 0,002604 K128 kiriĢi için = 4,60 0,002604 = 0,000579 , K127 kiriĢi için = 2,50 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,781K126 α=0,325 / α =0,584K127 α=0,588 / α =0,320K128 α=0,777 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K126 için: b=42,485 kNm / K127 için: b=7,469 kNm /K128 için: b=45,818 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K126 için: c=72,044 kNm / K127 için: c=11,840 kNm / K128 çin:c=77,905 kNm Pd için açıklık momentleri: K126 için: d =36,022 kNm / K127 için: d=5,920 kNm / K128 için: d=38,953 kNm 124 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =10,48 e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-28,11 e3 =-0,5×(b-c)×a1=8,95 e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-10,00 e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-11,26 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =30,26 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =82,523 F2=-c+ e2=-100,159 F3=c+ e3 =20,791F4=-c+ e4=-21,84 F5=c+ e5 =66,645F6=-c+ e6=-47,65 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =64,408± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =25,759 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =46,365± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-26,363 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-14,328± g6=|f6|×(α6) =37,010 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =18,115h2=f2+g2 =-74,401 h3=f3+g3 =67,156h4=f4+g4 =-48,198 h5=f5+g5 =52,317h6=f6+g6 =-10,640 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e21=63,971 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=20,948 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=73,260 kNm 125 Şekil 10.66.4-4 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) 2 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.67.4-4 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.68.4-4 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 126 5-5 AKSI Şekil 10.69.5-5 Aksına Gelen Yük Gösterimi 1.adım: Eylemsizlik Momentlerinin Hesaplanması K(129,130,131) І= b×h 3 12 = 0,25×0.50 3 12 = 0,002604 S (3-4, 5-6) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,40×0,25 3 12 =0,000521 S ( 1-2, 7-8 ) Kolonları: І= b×h 3 12 = 0,25×0,40 3 12 =0,001333 2.adım: Redörlerin Belirlenmesi: S ( 3-4, 5-6 ) Kolonları: І 0,000521 R= = L 3,20 = 0,000163 S ( 1-2, 7,8 ) Kolonları: І 0,0001333 R= = L 3,20 = 0,000417 KiriĢler için; 0,002604 K129 kiriĢi için = 4,50 = 0,000579 127 0,002604 K130 kiriĢi için = 2,50 0,002604 K131 kiriĢi için = 4,60 = 0,001042 = 0,000566 3.adım:Dağıtma katsayılarının hesaplanması α =0,581K129 α=0,3265/ α =0,584K130 α=0,588 / α =0,320K131 α=0,576 4.adım:Ankastrelik mesnet momenti ve açıklık momentinin belirlenmesi 1.4g için ankastrelik mesnet momentleri: K129 için: b=24,315 kNm K130 için: b=4,874 kNm K131 için: b=26,128 kNm Pd için ankastrelik mesnet momentleri: K129 için: c=38,574 kNm K130 için: c=7,059 kNm K131 için: c=41,634 kNm Pd için açıklık momentleri: K129 için: d =19,287 kNm K130 için: d=3,529 kNm K131 için: d=20,817 kNm 5.adım : Momentlerin dağıtılması: e1 =-0,5×(b-c)×a2 =5,47 e2 =-0,5×(c-0)×a1 =-11,21 e3 =-0,5×(b-c)×a1 =5,04e4 =-0,5×(-b+c)×a3 =-5,61 e5 =-0,5×(0-c)×a6 =-5,88 e6 =-0,5×(-b+c)×a5 =11,99 6.adım: Momentlerin toplanması ve dengelenmesi: Momentlerin Toplanması: F1=c+ e1 =44,042 F2=-c+ e2=-49,79 F3=c+ e3 =12,099F4=-c+ e4=-12,757 F5=c+ e5 =35,757 F6=-c+ e6=-29,64 Momentlerin Dengelenmesi: ±g1=|f1|×(α1) =25,606± g2={|f2|−|f3|}×(α2) =12,231 ± g3={|f2|−|f3|}×(α3) =22,016± g4={|f4|−|f5|}×(α4) =-13,584 ± g5={|f4|−|f5|}×(α5) =-7,382± g6=|f6|×(α6) =17,075 128 7. adım:Maksimum mesnet momentlerinin belirlenmesi: h1=f1+g1 =18,436h2=f2+g2 =-37,555 h3=f3+g3 =34,115h4=f4+g4 =-26,252 h5=f5+g5 =28,375h6=f6+g6 =-46,718 8.adım: Maksimum açıklık momentlerinin belirlenmesi: i1=d1+0.5×(1+α1)×e1+0.5×(1+α2)×e21=31,037 kNm i2=d2+0.5×(1+α3)×e3+0.5×(1+α4)×e4=11,977 kNm i3=d3+0.5×(1+α5)×e5+0.5×(1+α6)×e6=34,145 kNm Şekil 10.70.5-5 Aksı Moment Diyagramı Vd1= Pd ∗l1 2 − (�2−�1) l1 , Vd2 = Pd ∗l1 2 − (�1−�2) l1 Şekil 10.71.5-5 Aksı Kesme Kuvveti Diyagramı M1 = Vd1*a/3 M2 = Vd2*a/3 129 AzaltılmıĢ Moment Sol=H1-M1 AzaltılmıĢ Moment Sağ =H1-M2 Şekil 10.72. 5-5 Aksı AzaltılmıĢ Moment Diyagramı 12. KİRİŞLERİN TASARIMI 12-1-) AÇIKLIK DONATILARININ BELİRLENMESİ (Zemin Kat) Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ01 kirişi için ; Tasarım momenti : 68,47 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (68,47*106 Nmm ) d=460 mm h=500 mm Hf=150 mm b=692 mm As = ? bw=250 mm 130 Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7* 692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*106 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md = 68,47 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗68,47 ∗ ^ . ∗ , 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001303 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001303*692*460 = 414,75 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,67 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,39 250∗460 4ø12 As =452,39 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 692 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 131 KZ02 kirişi için ; Tasarım momenti : 21,146 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (21,146 *106 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*106 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md = 21,146 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗21,146 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000496 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000496*556*460 = 126,75 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,12 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* 16,7 600 P’b = 0.85* 365 * 0.85 ∗ 600+365 + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 556 250 600 600+ � −1 ∗ 132 150 460 + � −1 ∗ P’b = 0,036 ℎ 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ 0.85 ∗ 0,036 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0030 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ03 kirişi için ; Tasarım momenti : 20,488 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (20,488 *106 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723 *106 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md = 20,488 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗20,488 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000466 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000466*573*460 = 122,76 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,09 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As =226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. 133 YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* 16,7 P’b = 0.85* 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � * 1∗ 573 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 460 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ04 kirişi için ; Tasarım momenti : 37,535 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (37,535 *106 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*106 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =37,535 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗37,535 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ρ’ = 0,000809 134 ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000809*607*460 =225,91 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,99 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 607 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ 365 = 0.011 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ05 kirişi için ; Tasarım momenti : 91,623 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (91,623 *106 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*10^6 Nmm = 567,275 kNm 135 Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md = 91,623 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗91,623 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001754 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001754*692*460 =558,29 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 4,94 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 5ø12 seçildi. ρ= 565,49 250∗460 5ø12 As = 565,49 mm^2 = 0.0050 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 692 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0050< 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ06 kirişi için ; Tasarım momenti : 33,081 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (33,081*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) 136 ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md = 33,081 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗33,081 ∗ ^ . ∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000778 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000778*556*460 = 199,02 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,76 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 556 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 0.85 ∗ 0,039 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 137 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ07 kirişi için ; Tasarım momenti : 31,989 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (31,989 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md =31,989 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗31,989 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,00073 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00073*573*460 = 192,33 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,70 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 138 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 � 573 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 460 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ08 kirişi için ; Tasarım momenti : 51,911 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (51,911*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =51,911 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗51,911 607∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001124 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001124*607*460 = 313,71 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,77 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. 3ø12 139 As = 339,3 mm^2 ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 607 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 460 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ09 kirişi için ; Tasarım momenti :101,862 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (101,862*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*10^6 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =101,862 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗101,862 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001955 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001955*692*460 = 622,32 mm^2 140 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,50 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. ρ= 678,58 250∗460 6ø12 As =678,58 mm^2 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � = 0.00256 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 � 692 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 460 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ10 kirişi için ; Tasarım momenti : 45,35 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (45,35*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md = 45,35 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗45,35 ∗ ^ . ∗ , 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ 141 ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001071 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001071*556*460 = 273,87 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,42 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 556 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 0.85 ∗ 0,043 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ11 kirişi için ; Tasarım momenti : 29,159 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (29,159 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md = 29,159 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 142 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗29,159 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000665 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000665*573*460 = 175,17 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,55 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 As = 226,19 mm^2 2ø12 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* 16,7 P’b = 0.85* 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � * 1∗ 573 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 143 KZ12 kirişi için ; Tasarım momenti : 51,911 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (51,911 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md = 51,911 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗51,911 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001124 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001124*607*460 = 313,71 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,77 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 607 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 144 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ13 kirişi için ; Tasarım momenti : 67,934 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (67,934*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*10^6 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =67,934 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗67,934 ∗ ^ . 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 ∗ 6,7 * 1− ρ’ = 0,001293 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001293*692*460 = 411,45 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,64 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 2ø12 As = 452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 692 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 145 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ14 kirişi için ; Tasarım momenti : 34,949 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (34,949*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md = 34,949 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗34,949 ∗ ^ . ∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,00082 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00082*556*460 = 210,38 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,86 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As =226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 = 0.00295 146 As = 339,3 mm^2 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � * 1∗ 556 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 460 0.85 ∗ 0,036 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ15 kirişi için ; Tasarım momenti : 20,339 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (20,339*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md = 20,339 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗20,339 ∗ ^ . ∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,00046 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00046*573*460 = 121,86 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,08 donatıya gerek duyulmaktadır. 147 YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* ρ ≥ ρmin koĢulu = 0.00256 365 sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 � 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 573 + ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 365 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ16 kirişi için ; Tasarım momenti : 37,535 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (37,535 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =37,535 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 148 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗37,535 607∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000809 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000809*607*460 = 225,91 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,99 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � * 1∗ 607 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ17 kirişi için ; Tasarım momenti : 42,266 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) 149 (42,266 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md = 42,266 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗42,266 632,5∗ ^ . * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,000875 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000875*632,5*460 = 254,60 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,25 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 632,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 150 KZ18 kirişi için ; Tasarım momenti : 20,54 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (20,54 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md =20,54 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗20,54 462,5∗ ^ . 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,000579 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000579*462,5*460 = 123,25 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,09donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* 16,7 600 P’b = 0.85* 365 * 0.85 ∗ 600+365 + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 462,5 250 600 600+ � −1 ∗ 151 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ19 kirişi için ; Tasarım momenti : 44,808 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (44,808 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md =44,808 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗44,808 641∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000916 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000916*641*460 = 270,05 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,39 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 152 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 * 1∗ � 641 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ20 kirişi için ; Tasarım momenti : 68,024 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (68,024 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md =68,024 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗68,024 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,001418 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001418*632,5*460 =412,67 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,65 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. 4ø12 153 As = 452,38 mm^2 ρ= 452,38 250∗460 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 * 1∗ � 632,5 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 � 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ21 kirişi için ; Tasarım momenti : 26,082 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (26,082 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md = 26,082 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗26,082 462,5∗ ^ . � ∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000737 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000737*462,5*460 = 156,83 mm^2 154 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,39 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As =226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 462,5 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ22 kirişi için ; Tasarım momenti : 106,692 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (106,692*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md =106,692 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 155 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗106,692 641∗ ^ . * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,002218 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,002218*641*460 = 654,11 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,78 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. ρ= 678,58 250∗460 4ø12 As =678,58 mm^2 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � = 0.00256 � * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 = 0.011 0.235 ∗ 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ23 kirişi için ; Tasarım momenti : 71,375 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (71,375*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm 156 Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md = 71,375 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗71,375 632,5∗ ^ . 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,00149 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00149*632,5*460 = 433,40 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,83 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 4ø12 As =452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � = 0.00256 * 1∗ 632,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ24 kirişi için ; Tasarım momenti : 25,677 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (25,677*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) 157 ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md = 25,677 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗25,677 462,5∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,000726 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000726*462,5*460 = 154,37 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,36 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 632,5 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 158 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ25 kirişi için ; Tasarım momenti : 103,175 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (103,175*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md = 103,175 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗103,175 462,5∗ ^ . * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,002143 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,002143*641*460 = 631,91 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,59 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. ρ= 678,58 250∗460 6ø12 As = 678,58 mm^2 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 641 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 159 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. KZ26 kirişi için ; Tasarım momenti :71,498 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (71,498*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md =71,498 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗71,498 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,001492 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001492*632,5*460 = 434,17 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,84 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 4ø12 As = 452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 632,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 160 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ27 kirişi için ; Tasarım momenti : 26,43 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (26,43 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md =26,43 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗26,43 462,5∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000747 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000747*462,5*460 = 158,94 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,41 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0,0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 = 0.00295 161 As = 339,3 mm^2 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* 16,7 P’b = 0.85* 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � * 1∗ 462,5 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 460 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ28 kirişi için ; Tasarım momenti : 79,624 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (79,624*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md = 79,624 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗79,624 641∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001643 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001643*641*460 = 484,47 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 4,28 donatıya gerek duyulmaktadır. 162 YerleĢtirilen çekme donatısı 5ø12 seçildi. ρ= 565,49 250∗460 5ø12 As = 565,49 mm^2 = 0.0049 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 * 1∗ � 641 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0049 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ29 kirişi için ; Tasarım momenti : 43,695 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (43,695*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md = 43,695 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗43,695 632,5∗ ^ 0.8 ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ , ρ’ = 0,000905 163 ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000905*632,5*460 = 263,31 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,33 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � = 0.00256 � * 1∗ 632,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ30 kirişi için ; Tasarım momenti : 21,052 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (21,052 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md =21,052 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 164 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗21,052 462,5∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,000594 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000594*462,5*460 = 126,35 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,12 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � * 1∗ 462,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295< 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) KZ31 kirişi için ; Tasarım momenti : 46,744 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) 165 (46,744*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md = 46,744 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗46,744 641∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000956 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000956*641*460 = 281,87 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,49 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır 166 Tablo 12.1.Zemin Kat Donatı ġeması KĠRĠġ KZ01 KZ02 KZ03 KZ04 KZ05 KZ06 KZ07 KZ08 KZ09 KZ10 KZ11 KZ12 KZ13 KZ14 KZ15 KZ16 KZ17 KZ18 KZ19 KZ20 KZ21 KZ22 KZ23 KZ24 KZ25 KZ26 KZ27 KZ28 KZ29 KZ30 KZ31 ElveriĢsiz değeri veren yük birleĢimi 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ Md (kNm) (i) YerleĢtirilen Donatı 68,47 21,146 20,488 37,535 91,623 33,081 31,989 51,911 101,862 45,35 29,159 51,911 67,934 34,949 20,339 37,535 42,266 20,54 44,808 68,024 26,082 106,692 71,375 25,677 103,175 71,498 26,43 79,624 43,695 21,052 46,744 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 5φ12 (565,49 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 5φ12 (565,49 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 12. AÇIKLIK DONATILARININ BELİRLENMESİ (1.kat) Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 167 K101 kirişi için ; Tasarım momenti : 51,803 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (51,803 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7* 692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*10^6 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =51,803 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗51,803 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0009816 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0009816*692*460 = 312,48 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,76 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 692 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.00395 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 168 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K102 kirişi için ; Tasarım momenti : 13,22 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (13,22 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md =13,22 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗13,22 ∗ ^ . ∗ , � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0003091 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0003091*556*460 = 79,05 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,70 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 1ø12 seçildi. ρ= 113,1 250∗460 1ø12 As = 113,1 mm^2 = 0.0010 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 169 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 � 556 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 460 0.85 ∗ 0,036 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K103 kirişi için ; Tasarım momenti : 10,505 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (10,505 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723 *10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md =10,505 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗10,505 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0002381 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0002381*573*460 =62,76 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,55 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 1ø12 seçildi. 1ø12 170 As = 113,1 mm^2 ρ= 113,1 250∗460 = 0.0010 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 � 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 573 + ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 365 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K104 kirişi için ; Tasarım momenti : 25,654 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (25,654 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =25,654 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 171 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗25,654 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 =ρ’ = 0,0005511 , Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d * 1− As = 0,0005511*607*460 = 153,88 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,36 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 607 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K105 kirişi için ; Tasarım momenti : 86,376 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (86,376*10^6 Nmm ) 172 Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =86,376 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗86,376 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001651 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001651*692*460 = 525,61 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 4,65 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 5ø12 seçildi. ρ= 565,49 250∗460 5ø12 As = 565,49 mm^2 = 0.0049 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 692 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,039 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0049 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 173 K106 kirişi için ; Tasarım momenti : 27,401 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (27,401 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md =27,401 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗27,401 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0006434 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006434*556*460 = 164,56 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,46 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As =226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 174 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 � * 1∗ 556 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 460 0.85 ∗ 0,039 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K107 kirişi için ; Tasarım momenti : 27,186 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (27,186 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md =27,186 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗27,186 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0006434 1Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006434*573*460 = 164,56 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,46 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. 2ø12 175 As = 226,19 mm^2 ρ= 226,19 250∗460 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* ρ ≥ ρmin koĢulu = 0.00256 365 sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 573 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K108 kirişi için ; Tasarım momenti : 48,225 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (48,225 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =48,225 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 176 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗48,225 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001043 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001043*607*460 = 291,13 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,57 donatıya gerek duyulmaktadır. .YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 607 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K109 kirişi için ; Tasarım momenti : 97,752 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (97,752 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 567,275*10^6 Nmm = 567,275 kNm 177 Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =97,752 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗97,752 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001874 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001874*692*460 = 596,58 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,27 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. ρ= 678,58 250∗460 6ø12 As = 678,58 mm^2 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � = 0.00256 * 1∗ 692 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K110 kirişi için ; Tasarım momenti : 39,588 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (39,588*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) 178 ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md = 39,588 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗39,588 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0009331 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0009331*556*460 = 238,65 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,11 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 556 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 0.85 ∗ 0,043 = 0,031 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K111 kirişi için ; Tasarım momenti : 24,276 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) 179 (24,276 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md =24,276 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗24,276 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0005525 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0005525*573*460 = 145,62 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,29 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 + � = 0.00256 * 1∗ 573 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 180 150 460 + � −1 ∗ P’b = 0,037 ℎ 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K112 kirişi için ; Tasarım momenti : 48,225 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (48,225*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*10^6 Nmm = 497,595kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =48,225 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗48,225 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001043 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001043*607*460 = 291,13 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,57 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 181 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� � � * 1∗ 607 + 250 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,039 460 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 �ç� ) sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K113 kirişi için ; Tasarım momenti : 40,794 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (40,794 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*692*150*(460- 150 2 ) = 567,275 *10^6 Nmm = 567,275 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 567,275 kNm > Md =40,794 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗40,794 692∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,000771 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,000771*692*460 = 245,40 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 2,17 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. 3ø12 182 As = 339,3 mm^2 ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 � * 1∗ 692 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 365 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,043 460 0.85 ∗ 0,043 = 0,037 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K114 kirişi için ; Tasarım momenti : 30,063 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (30,063*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*556*150*(460- 150 2 ) = 455,787*10^6 Nmm = 455,787 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 455,787 kNm > Md =30,063 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗30,063 ∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,00071 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00071*556*460 = 180,69 mm^2 183 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,60 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 556 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,036 0.85 ∗ 0,036 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K115 kirişi için ; Tasarım momenti : 13,351 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (13,351 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*573*150*(460- 150 2 ) = 469,723*10^6 Nmm = 469,723 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 469,723 kNm > Md =13,351 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 184 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗13,351 ∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,00030 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,00030*573*460 = 79,83 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,71donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 1ø12 seçildi. ρ= 113,1 250∗460 1ø12 As = 113,1 mm^2 = 0.0010 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � * 1∗ 573 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,037 0.85 ∗ 0,037 = 0,031 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K116 kirişi için ; Tasarım momenti : 25,654 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) 185 (25,654*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*607*150*(460- 150 2 ) = 497,595*10^6 Nmm = 497,595 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 497,595 kNm > Md =25,654 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗25,654 607∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0005511 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0005511*607*460 =153,88 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,36 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 + � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 * 1∗ 607 250 600 600+ � −1 ∗ 186 150 460 + � −1 ∗ P’b = 0,039 ℎ 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ 0.85 ∗ 0,039 = 0,033 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K117 kirişi için ; Tasarım momenti : 29,447 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (29,447*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md =29,447 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗29,447 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,0006075 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006075*632,5*460 = 176,76 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,56 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. 187 YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 * 1∗ � 632,5 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K118 kirişi için ; Tasarım momenti : 11,4 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (11,4 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md = 11,4 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗11,4 462,5∗ ^ . ∗ , � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ρ’ = 0,0003205 188 ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0003205*462,5*460 = 68,18 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,60 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 1ø12 seçildi. ρ= 113,1 250∗460 1ø12 As = 113,1 mm^2 = 0.0010 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 462,5 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ 365 = 0.011 � sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K119 kirişi için ; Tasarım momenti : 31,956 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (31,956*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi 189 Mr* = 525,467 kNm > Md =31,956 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗31,956 641∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0006509 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006509*641*460 = 191,93 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,70 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � = 0.00256 * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) 190 K120 kirişi için ; Tasarım momenti : 61,468 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (61,468*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md = 61,468 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗61,468 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,001279 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001279*632,5*460 = 372,22 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,29 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 4ø12 As = 452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � = 0.00256 * 1∗ 632,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 191 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K121 kirişi için ; Tasarım momenti : 24,136 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (24,136 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md = 24,136 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* −2∗24,136 462,5∗ ^ . 2∗ � ∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,0006817 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006817*462,5*460 = 145,02 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,28 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0,0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 192 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 � 462,5 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 460 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K122 kirişi için ; Tasarım momenti : 95,076 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (95,076 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md =95,076 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗95,076 641∗ ^ . ∗ 2∗ � , * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001974 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001974*641*460 = 580,98 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,14 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. 6ø12 193 As = 678,58 mm^2 ρ= 678,58 250∗460 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 * 1∗ � 641 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 � 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K123 kirişi için ; Tasarım momenti : 65,166 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (65,166*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md =65,166 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗65,166 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001358 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001358*632,5*460 = 395,02 mm^2 194 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,49 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 3ø12 As = 452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 * 1∗ � 632,5 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K124 kirişi için ; Tasarım momenti : 23,617 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (23,617 *10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md =23,617 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗23,617 462,5∗ ^ . 2∗ � ∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ , 195 ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0006669 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006669*462,5*460 = 141,88 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,25 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0,0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 632,5 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K125 kirişi için ; Tasarım momenti : 100,762 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (100,762*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm 196 Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md = 100,762 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 2∗ Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗100,762 462,5∗ ^ . * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,002092 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,002092*641*460 = 616,71 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 5,45 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 6ø12 seçildi. ρ= 678,58 250∗460 6ø12 As = 678,58 mm^2 = 0.0059 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � = 0.00256 � * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0059 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. K126 kirişi için ; Tasarım momenti : 63,971 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (63,971*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm 197 Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md =63,971 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗63,971 632,5∗ ^ . 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,001332 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001332*632,5*460 = 160,34 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,43 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,38 250∗460 4ø12 As = 452,38 mm^2 = 0.0039 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.00256 365 � * 1∗ 632,5 250 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0039 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K127 kirişi için ; Tasarım momenti : 20,948 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (20,948*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) 198 ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md = 20,948 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗20,948 462,5∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,0005909 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0005909*462,5*460 = 125,72 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,11 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + � = 0.00256 * 1∗ 462,5 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 199 K128 kirişi için ; Tasarım momenti : 73,26 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (73,26*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md = 73,26 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗73,26 641∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,001509 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,001509*641*460 = 444,96 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 3,93 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 4ø12 seçildi. ρ= 452,39 250∗460 3ø12 As = 452,39 mm^2 = 0.0040 ρmin = 0.8* 1.17 ρmin = 0.8* � 365 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ ( ℎ� �ç� ) 0.235 ∗ � + = 0.00256 � * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0040 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 200 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K129 kirişi için ; Tasarım momenti : 31,037 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (31,037*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*632,5*150*(460- 150 2 ) = 518,499*10^6 Nmm = 518,499 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 518,499 kNm > Md = 31,037 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗31,037 632,5∗ ^ . ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,0006406 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006406*632,5*460 = 186,39 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,65 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 201 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 * 0.85 ∗ 365 600 600+365 * 1∗ � 632,5 + 250 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � 600 600+ � −1 ∗ + 150 � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 460 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K130 kirişi için ; Tasarım momenti :11,977 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (11,977*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*462,5*150*(460- 150 2 ) = 379,140*10^6 Nmm = 379,140 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 379,140 kNm > Md =11,977 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗11,977 462,5∗ ^ . ∗ 2∗ � * 1 − 1 − 0.85∗∗ ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 , * 1− ρ’ = 0,0003368 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0003368*462,5*460 = 71,64 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,63 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 1ø12 seçildi. 1ø12 202 As = 113,1 mm^2 ρ= 113,1 250∗460 = 0.0010 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* = 0.00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 = 0.00256 365 � 462,5 + 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � * 1∗ 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,031 0.85 ∗ 0,031 = 0,027 0.02 → ρ = 0.0026 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa )(π=3,14) K131 kirişi için ; Tasarım momenti : 34,145 kNm ( 1.4*G+1.6*Q ) (34,145*10^6 Nmm ) Boyutları hf*b olan dikdörtgen kısmı taĢıma gücü momenti (Mr*) ℎ Mr* = 0.85*fcd*b*hf*(d- ) 2 Mr* = 0.85*16,7*641*150*(460- 150 2 ) = 525,467*10^6 Nmm = 525,467 kNm Basınç bloğu Ģeklinin belirlenmesi Mr* = 525,467 kNm > Md =34,145 kNm olduğundan basınç bloğu dikdörtgendir. 203 Çekme donatısı oranı : ρ’ = 0.85* − ∗34,145 641∗ ^ . ∗ 2∗ * 1 − 1 − 0.85∗∗ � , ^2 = ρ’ = 0.85* 16,7 365 * 1− ρ’ = 0,0006959 Çekme donatısı alanı As = ρ’*b*d As = 0,0006959*641*460 = 205,20 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,81 donatıya gerek duyulmaktadır. YerleĢtirilen çekme donatısı 2ø12 seçildi. ρ= 226,19 250∗460 2ø12 As = 226,19 mm^2 = 0.0020 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır.YerleĢtirilen donatı sayısını arttıracağız. YerleĢtirilen çekme donatısı 3ø12 seçildi. ρ= 339,3 250∗460 3ø12 As = 339,3 mm^2 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1.17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.00256 Dengeli donatı oranı = P’b = 0.85* P’b = 0.85* 16,7 365 * 0.85 ∗ 600 600+365 0.85 ∗ P’b 0.02 ρ≤ 0.235 ∗ ( ℎ� �ç� ) � + � * 1∗ 641 250 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 600 600+ � −1 ∗ 150 460 + � −1 ∗ ℎ P’b = 0,040 0.85 ∗ 0,040 = 0,034 0.02 → ρ = 0.00295 < 16,7 0.235 ∗ = 0.011 365 sağlanmıĢ olup kesit boyutları ve yerleĢtirilen donatı yönetmeliğinde verilen koĢulları sağlamaktadır. 204 Tablo 12.2. Birinci Kat Donatı ġeması KĠRĠġ K101 K102 K103 K104 K105 K106 K107 K108 K109 K110 K111 K112 K113 K114 K115 K116 K117 K118 K119 K120 K121 K122 K123 K124 K125 K126 K127 K128 K129 K130 K131 ElveriĢsiz değeri veren yük birleĢimi 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ 1,4*G + 1,6*φ Md (kNm) (i) YerleĢtirilen Donatı 21,711 13,22 10,505 20,687 40,432 27,401 20,406 38,269 52,063 39,588 23,965 38,269 28,727 26,899 13,351 20,687 15,34 3,157 24,755 25,806 2,61 76,235 27,392 0,765 82,677 26,731 5,072 58,399 16,185 3,067 26,389 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 5φ12 (565,49 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 6φ12 (678,60 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 4φ12 (452,38 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 3φ12 (339,12 mm^2) 12.MESNET DONATILARININ BELİRLENMESİ Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ01 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 30,91 kNm (30,91*10^6 Nmm ) 205 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 30,91∗10^6 19 ,342 2 365∗(460− ) 2∗30,91 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a = 19,342mm =188,051 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (Gerekli Donatı Alanı=188,051 mm^2 Mevcut Donatı Alanı=226,19 mm^2 Pursantaj için ek donatı kullanılacaktır.Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) 0,16 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 1ø12 = 113,1 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 = 0,00295 250∗460 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 Pb = 0,85* 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ01-KZ02 mesnedi için ; Tasarım momenti : 88,276 kNm (88,276 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ � ∗( − ) 2 ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 88,276∗10^6 57 ,695 2 365∗(460− ) 2∗88,276 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =57,695 mm =560,943 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=703,72 mm^2) 1,07 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 2ø14 = 307,88 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 703,72 250∗460 = 0,00612 206 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00612 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ02-KZ03 mesnedi için ; Tasarım momenti : 30,49 kNm (30,49 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 30,49 ∗10^6 19 ,073 2 365∗(460− ) 2∗30,49 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =19,073 mm =185,441 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 207 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ03-KZ04 mesnedi için ; Tasarım momenti : 52,604 kNm (52,604 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 52,604∗10^6 33 ,440 2 365∗(460− ) 2∗52,604 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =33,440 mm =325,123 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 Pb = 0,85* 365 * 0,85 ∗ 600+365 ρ≤ 0,85 ∗ Pb → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ04 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 80,141 kNm (80,141 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 80,141 ∗10^6 52 ,036 2 365∗(460− ) 2∗80,141 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =52,036 mm =505,930 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=631,47 mm^2) 2,18 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 3ø14 = 461,82 mm^2 208 Kesitteki donatı oranı: ρ= 631,47 250∗460 = 0,00549 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00549 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 3ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ05 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 78,306 kNm (78,306 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 78,306 ∗10^6 365∗(460− 50 ,771 2 ) 2∗78,306 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =50,771 mm =493,626 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 1,74 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø14 = 307,88 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=534,07 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 534,07 250∗460 = 0,00464 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 600 600+ � 209 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Pb = 0,85* 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00464 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ05-KZ06 mesnedi için ; Tasarım momenti : 118,253 kNm (118,253 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 118,253 ∗10^6 365∗(460− 79 ,270 2 2∗118,253 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =79,270 mm =770,713 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 2,44 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 3ø14 = 461,82 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=857,66 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 857,66 250∗460 = 0,00746 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00746< 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 3ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) 210 KZ06-KZ07 mesnedi için ; Tasarım momenti : 42,771 kNm (42,771 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗42,771 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 42,771∗10^6 365∗(460− 26 ,993 2 a =26,993 mm =262,441 mm^2 ) Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ07-KZ08 mesnedi için ; Tasarım momenti : 72,976 kNm (72,976*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � � ∗( − ) 2 =a= 460 As= 460^2 − 72,976 ∗10^6 365∗(460− 41 ,117 2 2∗72,976∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =41,117 mm =458,101 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=493,24 mm^2) 0,77 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø14 = 153,94 mm^2 Kesitteki donatı oranı: 493,24 ρ = 250∗460 = 0,00429 211 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00429< 0,02 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14 ‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ08 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :38,063 kNm (38,063*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗38,063∗10^6 0,85∗16,6∗250 38,063∗10^6 365∗(460− 23 ,940 2 ) a =23,940 mm =232,757 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,41 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø14 = 153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=323,59 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 323,59 = 0,00281 250∗460 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 Pb = 0,85* ρ≤ 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00672 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 212 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir.Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ09 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti :87,633 kNm (87,633 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 87,633 ∗10^6 365∗(460− 57 ,245 2 2∗87,633 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =57,245 mm =556,567 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=647,18 mm^2) 1,41ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø14 = 402,12 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 647,18 250∗460 = 0,00563 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00563< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ09-KZ10 mesnedi için ; Tasarım momenti :127,644 kNm (127,644 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 127,644 ∗10^6 365∗(460− 86 ,285 2 213 2∗127,644 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) =838,919 mm^2 a =86,285 mm Donatı çapı 14 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=970,77 mm^2) 2,14 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 3ø14 = 461,82 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 970,77 250∗460 = 0,00844 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 600+ � 16,7 * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00844< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 3ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ10-KZ11 mesnedi için ; Tasarım momenti : 53,482 kNm (53,482 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 53,482 ∗10^6 365∗(460− 34 ,020 2 ) 2∗53,482 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =34,020 mm =330,766 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.0026 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 600 600+ � 214 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Pb = 0,85* 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ11-KZ12 mesnedi için ; Tasarım momenti : 71,758 kNm (71,758*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ 460^2 − =a= 460 As= � ∗( − ) 2 71,758 ∗10^6 365∗(460− 46 ,287 2 2∗71,758∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =46,287 mm =450,027 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,72 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø14 = 153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=493,24 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 493,24 250∗460 = 0,00429 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00429 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ12 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :38,038 kNm (38,038 *10^6 Nmm ) 215 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 38,038 ∗10^6 365∗(460− 23 ,924 2 2∗38,038 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =23,924 mm =232,600 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,41 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø14 = 153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=323,59 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 323,59 250∗460 = 0,00281 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00281 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ13 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 30,796 kNm (30,796 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 30,796 ∗10^6 365∗(460− 19 ,269 2 2∗30,796 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =19,269 mm =187,342 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Ancak pursantaj için; YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) 216 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ13-KZ14 mesnedi için ; Tasarım momenti : 95,49 kNm (95,49 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 460^2 − 95,49 ∗10^6 365∗(460− 62 ,780 2 2∗95,49 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =62,780 mm =610,383 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 1,39 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø14 = 307,88 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=703,72 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 703,72 250∗460 = 0,00612 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 600 600+365 Pb = 0,02055 217 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 0,85 ∗ Pb ρ≤ → ρ = 0,00612 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ14-KZ15 mesnedi için ; Tasarım momenti : 45,034 kNm (45,034 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ 460^2 − =a= 460 As= � ∗( − ) 2 45,034 ∗10^6 365∗(460− 28 ,468 2 ) 2∗45,034 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =28,468 mm =276,784 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ15-KZ16 mesnedi için ; Tasarım momenti : 52,159 kNm (52,159 *10^6 Nmm ) 218 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 52,159 ∗10^6 365∗(460− 33 ,146 2 2∗52,159 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =33,146 mm =322,266 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ16 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :80,132 kNm (80,132 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 80,132 ∗10^6 365∗(460− 52 ,030 2 2∗80,132 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =52,030 mm =505,87 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 2,18 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 3ø14 = 461,82 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=631,47 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 631,47 250∗460 = 0,00549 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 219 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00549 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 3ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ17 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 32,715 kNm (32,715 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 32,715 ∗10^6 20 ,497 2 365∗(460− ) 2∗32,715 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =20,497 mm =199,288 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,19 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 1ø14 153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=323,59 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 323,59 250∗460 = 0,00281 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00281 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. 220 = Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ17-KZ18 mesnedi için ; Tasarım momenti : 49,705 kNm (49,705*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 49,705 ∗10^6 365∗(460− 31 ,529 2 2∗49,705 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =31,529 mm =306,545 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ18-KZ19 mesnedi için ; Tasarım momenti : 39,282 kNm (39, 282 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 39,282 ∗10^6 365∗(460− 24 ,728 2 221 2∗39,282 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) =240,423 mm^2 a =24,728 mm Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ19 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 62,628 kNm (62, 628*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 62,628∗10^6 40 ,114 2 365∗(460− ) 2∗62,628 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =40,114 mm =390,013 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 1,43 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 2ø14 = 307,88 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=477,53 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 477,53 250∗460 = 0,00415 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 600 600+ � 222 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Pb = 0,85* 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00415 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ20 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti :25,959 kNm (25,959 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 25,959 ∗10^6 365∗(460− 16 ,187 2 2∗25,959∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =16,187 mm =157,379 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Ancak pursantaj için; YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295< 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. 223 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ20-KZ21 mesnedi için ; Tasarım momenti : 83,129 kNm (83,129*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 83,129 ∗10^6 54 ,106 2 365∗(460− ) 2∗83,129 ∗10^6 a =54,106 mm 0,85∗16,6∗250 =526,047 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,85 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø14 =153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=549,78 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 549,78 250∗460 = 0,00478 ρmin = 0,8* 1,17 ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00478 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ21-KZ22 mesnedi için ; Tasarım momenti : 81,393 kNm (81,393*10^6 Nmm ) a=d- ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 460^2 − 224 2∗81,393∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =52,902 mm As= As= � ∗( − ) 2 81,393∗10^6 52 ,902 2 365∗(460− ) =514,347 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,04 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø14 =153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=662,89 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 662,89 250∗460 = 0,00576 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00576 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ22 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 19,354 kNm (19,354 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � � ∗( − ) 2 =a= 460 As= 460^2 − 19,354 ∗10^6 12 ,013 2 365∗(460− 2∗19,354 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =12,013 mm =116,796 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0.8* � ρmin = 0.8* koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: 225 1,17 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ23 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 27,237 kNm (27,237*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗27,237∗10^6 0,85∗16,6∗250 27,237∗10^6 16 ,999 2 365∗(460− ) a =16,999 mm =165,275 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Ancak pursantaj için; YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* � ρmin = 0.8* 1,17 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) 226 KZ23-KZ24 mesnedi için ; Tasarım momenti : 86,979 kNm (86,979*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗86,979∗10^6 0,85∗16,6∗250 86,979∗10^6 56 ,787 2 ) 365∗(460− a =56,787 mm =552,120 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 1,02 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =2ø14 =307,88 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=703,72 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 703,72 250∗460 = 0,00612 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00612< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ24-KZ25 mesnedi için ; Tasarım momenti : 78,772 kNm (78,772*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 78,772∗10^6 51 ,092 2 365∗(460− ) 2∗78,772∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =51,092 mm =496,747 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (508,950 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. 227 Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,950 250∗460 = 0,00443 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00443 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ25 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 18,722 kNm (18,722 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 0.85∗ =a= 460 ∗ � As= � ∗( − ) 2 460^2 − 18,722 ∗10^6 11 ,615 2 365∗(460− 2∗18,722 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =11,615 mm =112,933 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 600 600+365 Pb = 0,02055 228 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 0,85 ∗ Pb ρ≤ → ρ = 0,00295< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ26 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 26,958 kNm (26,958 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 26,958 ∗10^6 16 ,822 2 365∗(460− 2∗26,958 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =16,822 mm =163,550 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Ancak pursantaj için; YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295< 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ26-KZ27 mesnedi için ; Tasarım momenti : 79,15 kNm (79,15*10^6 Nmm ) 229 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗79,15 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 79,15∗10^6 51 ,353 2 365∗(460− ) a =51,353 mm =499,280 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,67 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø14 =153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=549,78 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 549,78 250∗460 = 0,00478 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00478 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ27-KZ28 mesnedi için ; Tasarım momenti : 55,835 kNm (55,835*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � � ∗( − ) 2 =a= 460 As= 460^2 − 2∗55,835∗10^6 0,85∗16,6∗250 55,835∗10^6 35 ,580 2 365∗(460− ) a =35,580 mm =345,927 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (452,4 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 452,4 250∗460 = 0,00393 230 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00393 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ28 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 14,074 kNm (14,074 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 14,074 ∗10^6 8,704 2 365∗(460− ) 2∗14,074 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =8,704 mm =84,624 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Ancak pursantaj için; YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 = 0,00344 250∗460 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 Pb = 0,85* ρ≤ 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 231 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ29 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 33,82 kNm (33,82*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 33,82∗10^6 21 ,206 2 365∗(460− ) 2∗33,82∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =21,206 mm =206,182 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 0,24 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø14 =153,94 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=323,59 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 323,59 250∗460 = 0,00281 ρmin = 0,8* 1,17 ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00281< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø14‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ29-KZ30 mesnedi için ; Tasarım momenti : 51,206 kNm (51,206*10^6 Nmm ) a=d- ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 460^2 − 232 2∗51,206∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =32,517 mm As= As= � ∗( − ) 2 51,206∗10^6 32 ,517 2 365∗(460− ) =316,154 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ30-KZ31 mesnedi için ; Tasarım momenti : 40,718 kNm (40,718 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 40,718 ∗10^6 365∗(460− 25 ,659 2 ) 2∗40,718 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =25,659 mm =249,471 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0.8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0.0026 233 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ31 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 65,265 kNm (65,265 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ 460^2 − =a= 460 As= � ∗( − ) 2 65,265 ∗10^6 41 ,888 2 365∗(460− 2∗65,265 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =41,888 mm =407,256 mm^2 Donatı çapı 14 mm seçilirse 1,54 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =2ø14 =307,88 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=477,53 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 477,53 250∗460 = 0,00415 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00415 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø14‘dir. 234 Tablo 12.3.Zemi kat donatı tablosu KiriĢ Mes KZ01 Sol KZ01- Z02 KZ02- Z03 KZ03- Z04 KZ04 Sağ KZ05 Sol KZ05- Z06 KZ06- Z07 KZ07-Z08 KZ08 Sağ KZ09 Sol KZ09- Z10 KZ10- Z11 KZ11-Z12 KZ12 Sağ KZ13 Sol KZ13- Z14 KZ14- Z15 KZ15-Z16 KZ16 Sağ KZ17 Sol KZ17- Z18 KZ18-Z19 KZ19 Sağ KZ20 Sol KZ20-Z21 KZ21-Z22 KZ22 Sağ KZ23 Sol KZ23-Z24 KZ24-Z25 KZ25 Sağ KZ26 Sol KZ26-Z27 KZ27-Z28 KZ28 Sağ KZ29 Sol KZ29- Z30 KZ30- Z31 KZ31 Sağ Md(kN m) 30,91 88,276 30,49 52,604 80,141 78,306 118,253 42,771 72,976 38,063 87,633 127,644 53,482 71,758 38,038 30,796 95,49 45,034 52,159 80,132 32,715 49,705 39,282 62,628 25,959 83,129 81,393 19,354 27,237 86,979 78,772 18,722 26,958 79,15 55,835 14,074 33,82 51,206 40,718 65,265 As(mm^) Mevcut Don.Alanı 188,051 226,190 560,943 395,840 185,441 339,300 325,123 339,300 505,930 169,650 493,626 226,190 770,713 395,840 262,441 339,300 458,101 339,300 232,757 169,650 556,567 339,300 838,919 508,950 330,766 339,300 450,027 339,300 232,600 169,650 187,342 226,190 610,383 395,840 276,784 339,300 322,266 339,300 505,870 169,650 199,288 169,650 306,545 339,300 240,423 339,300 390,013 169,650 157,379 226,190 526,047 395,840 514,347 508,950 116,796 339,300 165,275 226,190 552,120 395,840 496,747 508,950 112,933 339,300 163,550 226,190 499,280 395,840 345,927 452,400 84,624 282,750 206,182 169,650 316,154 339,300 249,471 339,300 407,256 169,650 235 YerleĢtirilen Donatı Top.Çekme Don. Alanı 1φ12(113,10 m^2) 339,29 2φ14(307,88 m^2) 703,72 339,3 339,3 3φ14(461,82 m^2) 631,47 2φ14(307,88 m^2) 534,07 3φ14(461,82 m^2) 857,66 339,3 1φ14(153,94 m^2) 493,24 1φ14(153,94 m^2) 323,59 2φ14(307,88 m^2) 647,18 3φ14(461,82 m^2) 970,77 339,3 1φ14(153,94mm^2) 493,24 1φ14(153,94mm^2) 323,59 1φ12(113,10mm^2) 339,29 2φ14(307,88mm^2) 703,72 339,3 339,3 3φ14(461,82mm^2) 631,47 1φ14(153,94mm^2) 323,59 339,3 339,3 2φ14(307,88mm^2) 477,53 1φ12(113,10mm^2) 339,29 1φ14(153,94mm^2) 549,78 1φ14(153,94mm^2) 662,89 339,3 1φ12(113,10mm^2) 339,29 2φ14(307,88mm^2) 703,72 508,95 339,3 1φ12(113,10mm^2) 339,29 1φ14(153,94mm^2) 549,78 452,4 1φ12(113,10mm^2) 395,85 1φ14(153,94mm^2) 323,59 339,3 339,3 2φ14(307,88mm^2) 477,53 12. MESNET DONATILARININ BELİRLENMESİ (1.Kat) Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K101 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 11,616 kNm (11,616 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 11,616∗10^6 7,172 2 365∗(460− ) 2∗11,616 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a = 7,172 mm =69,728 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (Gerekli Donatı Alanı=69,728 mm^2 Mevcut Donatı Alanı=169,5 mm^2 Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 69,728 250∗460 = 0,00061 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmamıĢtır. Bu yüzden 2ø12 ilave donatı atıcaz. 395,85 ρ = 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) 236 K101-K102 mesnedi için ; Tasarım momenti : 58,059 kNm (58,059 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − As= � ∗( − ) 2 2∗58,059 ∗10^6 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ 58,059 ∗10^6 37 ,059 2 365∗(460− 0,85∗16,6∗250 ) a =37,059 mm =360,309 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,186 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 1ø12 oranı: ρ= 452,40 250∗460 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=452,40 mm^2) Kesitteki donatı = 0,00393 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00393 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K102-K103 mesnedi için ; Tasarım momenti : 17,629 kNm (17,629 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 17,629 ∗10^6 10 ,929 2 365∗(460− 2∗17,629 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =10,929 mm =106,259 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: 237 ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K103-K104 mesnedi için ; Tasarım momenti : 31,726 kNm (31,726 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 31,726 ∗10^6 19 ,864 2 365∗(460− 2∗31,726 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =19,864 mm =325,123 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 238 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K104 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 54,877 kNm (54,877 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 54,877∗10^6 34 ,944 2 365∗(460− ) 2∗54,877 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =34,944 mm =339,748 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse1,504 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı; As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K105 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 46,128 kNm (46,128*10^6 Nmm ) a=d- ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 460^2 − 239 2∗46,128 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =29,183 mm As= As= � ∗( − ) 2 46,128 ∗10^6 365∗(460− 29 ,183 2 ) =283,735 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,01 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı; As = 1ø12 =113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00344< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K105-K106 mesnedi için ; Tasarım momenti : 102,451 kNm (102,451*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � � ∗( − ) 2 =a= 460 As= 460^2 − 2∗102,451∗10^6 0,85∗16,6∗250 102,451∗10^6 365∗(460− 67 ,749 2 ) a =67,749 mm =658,697 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,824 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=678,60 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 678,60 250∗460 = 0,00590 240 ρmin = 0,8* 1,17 ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00590 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K106-K107 mesnedi için ; Tasarım momenti : 33,772 kNm (33,772*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 33,772 ∗10^6 365∗(460− 21 ,176 2 2∗33,772 ∗10^6 ) 0,85∗16,6∗250 a =21,176 mm =205,882 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 241 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K107-K108 mesnedi için ; Tasarım momenti : 62,551 kNm (62,551 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 62,551 ∗10^6 365∗(460− 40 ,062 2 2∗62,551 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =40,062 mm =389,511 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,44 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı; As = 1ø16 = 461,82 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=452,40 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 452,40 250∗460 = 0,00393 ρmin = 0,8* 1,17 ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00393 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K108 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :20,727 kNm (20,727*10^6 Nmm ) a=d- ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 460^2 − 242 2∗20,727∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =12,877 mm As= As= � ∗( − ) 2 20,727 ∗10^6 365∗(460− 12 ,877 2 ) =125,201 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj oranı için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^ 2(Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00344 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K109 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti :52,908 kNm (52,908 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 2∗52,908 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 52,908∗10^6 365∗(460− 33 ,641 2 ) a =33,641 mm =327,076 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=339,3 mm^2) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 243 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00295< 0,02 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K109-K110 mesnedi için ; Tasarım momenti :113,128 kNm (113,128*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ 460^2 − =a= 460 As= � ∗( − ) 2 113,128 ∗10^6 365∗(460− 75 ,946 2 2∗113,128∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =75,946 mm =734,016 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (Toplam Donatı Alanı=735,15 mm^2) 1,99 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø12 = 226,19 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 735,15 250∗460 = 0,00639 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00639 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. 244 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K110-K111 mesnedi için ; Tasarım momenti : 45,226 kNm (45,226*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − As= � ∗( − ) 2 2∗45,226 ∗10^6 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ 0,85∗16,6∗250 45,226∗10^6 365∗(460− 28 ,593 2 ) a =28,593 mm =278,003 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 Pb = 0,85* 365 * 0,85 ∗ 600+365 ρ≤ 0,85 ∗ Pb → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K111-K112 mesnedi için ; Tasarım momenti : 60,917 kNm (60,917 *10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 2∗60,917∗10^6 0,85∗16,6∗250 60,917∗10^6 365∗(460− 38 ,967 2 ) a =38,967 mm =378,664 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,35 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=452,40 mm^2) 245 Kesitteki donatı oranı: ρ= 452,40 250∗460 = 0,00393 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00393 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K112 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :20,694 kNm (20,694*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 2∗20,694∗10^6 0,85∗16,6∗250 20,694∗10^6 365∗(460− 12 ,857 2 ) a =12,857 mm =124,999 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 600 600+ � 246 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Pb = 0,85* 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00344< 0,02 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K113 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 25,638 kNm (25,638 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗25,638∗10^6 0,85∗16,6∗250 25,638∗10^6 365∗(460− 15 ,983 2 ) a =15,983 mm =155,938 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) 247 K113-K114 mesnedi için ; Tasarım momenti : 58,808 kNm (58,808*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗58,808 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 58,808∗10^6 365∗(460− 37 ,558 2 ) a =37,558 mm =365,164 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,23 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 1ø12 = 113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=452,40 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 452,40 250∗460 = 0,00393 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00393 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir.Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K114-K115 mesnedi için ; Tasarım momenti : 32,927 kNm (32,927*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 2∗32,927∗10^6 0,85∗16,6∗250 32,927∗10^6 365∗(460− 20 ,633 2 ) a =20,633 mm =200,610 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) 248 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0.0026 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K115-K116 mesnedi için ; Tasarım momenti : 31,187 kNm (31,187*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 0.85∗ 460^2 − =a= 460 ∗ � As= � ∗( − ) 2 2∗31,187∗10^6 0,85∗16,6∗250 31,187∗10^6 365∗(460− 19 ,519 2 ) a =19,519 mm =189,774 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* � ρmin = 0.8* 365 = 0.0026 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 600 600+365 Pb = 0,02055 249 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 0,85 ∗ Pb ρ≤ → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K116 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti :54,866 kNm (54,866*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 54,866 ∗10^6 365∗(460− 34 ,937 2 2∗54,866 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 ) a =34,937mm =339,677 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 1,503 ilave donatıya gerek duyulmaktadır.YerleĢtirilen donatı As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K117 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 13,762 kNm (13,762*10^6 Nmm ) 250 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 13,762 ∗10^6 8,509 2 365∗(460− ) 2∗13,762 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =8,509 mm =82,731 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00344 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K117-K118 mesnedi için ; Tasarım momenti : 30,721 kNm (30,721*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 2∗30,721∗10^6 0,85∗16,6∗250 30,721∗10^6 365∗(460− 19 ,221 2 ) a =19,221 mm =186,876 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) 251 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K118-K119 mesnedi için ; Tasarım momenti : 22,807 kNm (22,807*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 0.85∗ 460^2 − =a= 460 ∗ � As= � ∗( − ) 2 2∗22,807∗10^6 0,85∗16,6∗250 22,807∗10^6 365∗(460− 14 ,190 2 ) a =14,190 mm =137,965 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* � ρmin = 0.8* 365 = 0.0026 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 365 600 600+ � * 0,85 ∗ 600 600+365 Pb = 0,02055 252 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. 0,85 ∗ Pb ρ≤ → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K119 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 39,22 kNm (39,22*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 39,22∗10^6 24 ,688 2 365∗(460− ) 2∗39,22∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =24,688 mm =240,03 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,62 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As = 2ø12 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) 253 = K120 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti :10,789 kNm (10,789 *10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − As= � ∗( − ) 2 2∗10,789∗10^6 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ 0,85∗16,6∗250 10,789∗10^6 365∗(460− 6,657 2 ) a =6,657 mm =64,727 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=339,29 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 16,7 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 Pb = 0,85* 365 * 0,85 ∗ 600+365 ρ≤ 0,85 ∗ Pb → ρ = 0,00295< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K120-K121 mesnedi için ; Tasarım momenti : 67,389 kNm (67,389*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 2∗67,389∗10^6 0,85∗16,6∗250 67,389∗10^6 43 ,321 2 365∗(460− ) a =43,321 mm =421,197 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,224 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. 254 As =1ø12 =113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=508,94 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,94 250∗460 = 0,00443 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00443 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K121-K122 mesnedi için ; Tasarım momenti : 65,347 kNm (65,347*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 2∗65,347∗10^6 0,85∗16,6∗250 65,347∗10^6 41 ,943 2 365∗(460− ) a =41,943 mm =407,793 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (508,95 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,95 250∗460 = 0,00443 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* � * 1∗ 600 600+ � 255 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Pb = 0,85* 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00443< 0,02 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K122 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 16,757 kNm (16,757*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − ∗ � 0.85∗ 460^2 − =a= 460 As= � ∗( − ) 2 2∗16,757∗10^6 0,85∗16,6∗250 16,757∗10^6 10 ,382 2 365∗(460− ) a =10,382 mm =100,943 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K123 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 11,439 kNm (11,439*10^6 Nmm ) 256 a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 11,439∗10^6 7,062 2 365∗(460− ) 2∗11,439∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =7,062 mm =68,657 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 1ø12 = 113,1 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K123-K124 mesnedi için ; Tasarım momenti : 71,222 kNm (71,222*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ 0.85∗ ∗ � � ∗( − ) 2 =a= 460 As= 460^2 − 71,222∗10^6 45 ,922 2 365∗(460− ) 2∗71,222∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =45,922 mm =446,479 mm^2 Donatı çapı 16 mm seçilirse 0,45 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø12 =113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=508,94 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,94 250∗460 = 0,00443 257 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00443< 0,02 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K124-K125 mesnedi için ; Tasarım momenti : 62,643 kNm (62,643*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗62,643∗10^6 0,85∗16,6∗250 62,643∗10^6 40 ,124 2 365∗(460− ) a =40,124 mm =390,111 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (508,95 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,95 250∗460 = 0,00443 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00443 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 258 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K125 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 4,127 kNm (4,127*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 4,127∗10^6 2,535 2 365∗(460− ) 2∗4,127∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =2,535 mm =24,648 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 365 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K126 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 11,152 kNm (11,152*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 11,152 ∗10^6 6,883 2 365∗(460− 259 ) 2∗11,152∗10^6 0,85∗16,6∗250 =66,921 mm^2 a =6,883 mm Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 1ø12 = 113,1 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K126-K127 mesnedi için ; Tasarım momenti : 65,354 kNm (65,354*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 65,354∗10^6 41 ,948 2 365∗(460− ) 2∗65,354∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =41,948 mm =407,839 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,106 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø12 =113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=508,94 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 508,94 250∗460 = 0,00443 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 260 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 → ρ = 0,00443< 0,02 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K127-K128 mesnedi için ; Tasarım momenti : 46,462 kNm (46,462*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2∗46,462∗10^6 0,85∗16,6∗250 46,462∗10^6 29 ,402 2 365∗(460− ) a =29,402 mm =285,860 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (395,84 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,84 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 261 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) KZ28 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 2,928 kNm (2,928*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 2,928∗10^6 1,797 2 365∗(460− ) 2∗2,928∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =1,797 mm =17,473 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 1ø12 = 113,1 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,29 250∗460 = 0,00295 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. = 0,00256 Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 600 600+ � * 0,85 ∗ 365 0,85 ∗ Pb 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K129 Sol mesnedi için ; Tasarım momenti : 14,504 kNm (14,504*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − � ∗( − ) 2 2∗ 0.85∗ ∗ � =a= 460 As= 460^2 − 14,504 ∗10^6 8,972 2 365∗(460− ) 262 2∗14,504∗10^6 0,85∗16,6∗250 =87,236 mm^2 a =8,972 mm Donatı çapı 12 mm seçilirse ilave donatıya gerek duyulmamaktadır.Pursantaj için YerleĢtirilen donatı;As = 2ø12 = 226,19 mm^2 Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 1,17 ρmin = 0,8* ρmin = 0.8* � 365 = 0,00256 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* * 1∗ � 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 600+ � 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00344 < 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 2ø12‘dir. Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K129-K130 mesnedi için ; Tasarım momenti : 33,864 kNm (33,864*10^6 Nmm ) a=dAs= ^2 − 2∗ ∗ � 0.85∗ =a= 460 As= � ∗( − ) 2 460^2 − 2∗33,864∗10^6 0,85∗16,6∗250 33,864∗10^6 21 ,235 2 365∗(460− ) a =21,235 mm =206,457 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,30 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,30 250∗460 = 0,00295 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* 365 = 0,00256 263 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* � 16,7 365 600+ � * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb ρ≤ 600 * 1∗ 600 Pb = 0,02055 600+365 → ρ = 0,00295< 0,02 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K130-K131 mesnedi için ; Tasarım momenti : 25,103 kNm (25,103*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 25,103∗10^6 365∗(460− 15 ,644 2 ) 2∗25,103∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =15,644 mm =152,098 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse (339,3 mm^2 (mevcut donatı alanı)) ilave donatıya gerek duyulmamaktadır. As = 3ø12(mevcut donatı) Kesitteki donatı oranı: ρ= 339,3 250∗460 = 0.00295 1,17 ρmin = 0.8* ρmin = 0.8* � 365 = 0.0026 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00295 < 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 264 Malzeme : C25-S420 (fyd = 365 MPa , fcd = 16,7 MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa ) K131 Sağ mesnedi için ; Tasarım momenti : 41,861 kNm (41,861*10^6 Nmm ) a=dAs= 2∗ ^2 − 460^2 − =a= 460 ∗ � 0.85∗ As= � ∗( − ) 2 41,861∗10^6 26 ,401 2 365∗(460− ) 2∗41,861 ∗10^6 0,85∗16,6∗250 a =26,401 mm =256,687 mm^2 Donatı çapı 12 mm seçilirse 0,770 ilave donatıya gerek duyulmaktadır. As =1ø12 =113,1 mm^2 (Toplam Donatı Alanı=395,85 mm^2) Kesitteki donatı oranı: ρ= 395,85 250∗460 = 0,00344 ρmin = 0,8* 1,17 � ρmin = 0.8* = 0,00256 365 ρ ≥ ρmin koĢulu sağlanmıĢtır. Dengeli donatı oranı: Pb = 0,85* Pb = 0,85* ρ≤ � * 1∗ 16,7 365 * 0,85 ∗ 0,85 ∗ Pb 0,02 600 600+ � 600 600+365 Pb = 0,02055 → ρ = 0,00344< 0,85 ∗ 0,02055 = 0,0175 0,02 KoĢul sağlandığından yerleĢtirilecek donatı 1ø12‘dir. 265 Tablo 12.4.Birinci Kat Toplam Çekme Donatısı Alanı KiriĢ Mesnedi K101 Sol K101-K102 K102- K103 K103- K104 K104 Sağ K105 Sol K105- K106 K106- K107 K107-K108 K108 Sağ K109 Sol K109- K110 K110- K111 K111-K112 K112 Sağ K113 Sol K113- K114 K114- K115 K115-K116 K116 Sağ K117 Sol K117- K118 K118-K119 K119 Sağ K120 Sol K120- K121 K121-K122 K122 Sağ K123 Sol K123- K124 K124-K125 K125 Sağ K126 Sol K126- K127 K127-K128 K128 Sağ K129 Sol K129- K130 K130- K131 K131 Sağ Md(kN m) 11,616 58,059 17,629 31,726 54,877 46,128 102,45 33,772 62,551 20,727 52,908 113,13 45,226 60,917 20,694 25,638 58,808 32,927 31,187 54,866 13,762 30,721 22,807 39,22 10,789 67,389 65,347 16,757 11,439 71,222 62,643 4,127 11,152 65,354 46,462 2,928 14,504 33,864 25,103 41,861 As(mm^) 69,728 360,309 106,259 193,128 339,748 283,735 658,697 205,882 389,511 125,201 327,076 734,016 278,003 378,864 124,999 155,398 365,164 200,610 189,774 339,677 82,731 186,876 137,965 240,033 64,727 421,197 407,793 100,943 68,657 446,479 390,111 24,648 66,921 407,839 285,860 17,473 87,236 206,457 152,098 256,687 Mevcut Don.Al. 169,650 339,300 339,300 339,300 169,650 282,745 452,395 339,300 339,300 169,650 339,300 508,950 339,300 339,300 169,650 169,650 339,300 339,300 339,300 169,650 169,650 339,300 339,300 169,650 226,190 395,840 508,950 339,300 226,190 395,840 508,950 339,300 226,190 395,840 395,840 226,190 169,650 339,300 339,300 169,650 266 YerleĢtirilen Donatı 2φ12 1φ12 2φ12 1φ12 2φ12 1φ12 2φ12 2φ12 1φ12 2φ12 2φ12 1φ12 2φ12 2φ12 - - 2φ12 1φ12 1φ12 1φ12 1φ12 1φ12 1φ12 1φ12 2φ12 2φ12 - - - - Toplam Çek.D.Al. 395,85 452,40 339,30 339,30 395,85 395,85 678,60 339,30 452,40 395,85 339,30 735,15 339,30 452,40 395,85 395,85 452,40 339,30 339,30 395,85 395,85 339,30 339,30 395,85 339,29 508,94 508,95 339,30 339,29 508,94 508,95 339,30 339,29 508,94 395,84 339,29 395,85 339,30 339,30 395,85 12. KESME DONATISININ BELİRLENMESİ Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı)(Kesme ve Burulmaya karĢı dayanım için etriye hesabı) KZ01 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 116,292-40,34* 0,25 2 ↑d = 92,69 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Vcr=0,65 *fctd*bw*d Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; ℎ /3 Sk≤ 10� 150 500 = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 → seçilen Sk=80 mm 267 � � � ≥0,3* 100,53 ∗ �→ �� 80 = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 92,69 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 92,69 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ02 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 65,33- 31,27* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 47,04 kN 268 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 47,04<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ03 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : 269 Vd= V-Pd* 2 + Vd= 64,132- 32,09* 0,25 2 ↑d = 45,36 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 45,36<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 270 KZ04 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 77,636- 33,72* 0,25 2 ↑d =57,91 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 57,91<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. Malzeme : C25-S220 271 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ05 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 175,248-64,35* 0,25 2 ↑d =137,60 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 �� ∗ �→ 100,53 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 minimum donatı koĢulu sağlandı. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, 272 Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 92,69 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 137,60 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ06 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 97,534-44,74* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 71,36 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: 273 ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 92,69 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. �� ∗ �→ 100,53 120 = 0,84 274 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 120 =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 71,36 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ07Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 94,722- 46,93* 0,25 2 ↑d =67,27 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: Vcr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 275 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan ↑d = 67,27<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ08 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 116,368-51,29* 0,25 2 ↑d = 86,36 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 276 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN >86,36 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ � 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 86,36 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ09 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : 277 Vd= V-Pd* 2 + Vd= 174,469-64,05* 0,25 2 ↑d = 137 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 137 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN 278 KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 137 kN (SağlanmıĢtır) ∗ 250 = 0,46 olduğundan → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ10 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 129,773-68,16* 0,25 2 ↑d = 89,90 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal 279 Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 89,90 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 89,90 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 280 KZ11 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 91,051- 46,93* 0,25 2 ↑d =63,60 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 45,36<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır Malzeme : C25-S220 281 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ12 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 116,072-51,29* 0,25 2 ↑d = 86,07 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 �� ∗ �→ 100,53 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 minimum donatı koĢulu sağlandı. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, 282 Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 86,07 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN >86,07 kN (SağlanmıĢtır) ∗ 250 = 0,46 olduğundan → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ13 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 116,96-40,04* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 93,54 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: 283 ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN >93,54 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= �� → 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm 284 � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 =73604,7 N ∗ 250 = 0,46 olduğundan → Vw=73,61 kN ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 93,54 kN (SağlanmıĢtır)Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ14 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 104,405-57,29* 0,25 2 ↑d = 70,89 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 285 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 70,89 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ � 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 70,89 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ15 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : 286 Vd= V-Pd* 2 + Vd= 61,19- 32,09* 0,25 2 + 0,46 ↑d =42,42 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 42,42<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 287 KZ16 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 77,744- 33,72* 0,25 2 ↑d =58,02 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 58,02<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. Malzeme : C25-S220 288 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ17 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 82,537- 34,94* 0,25 2 ↑d =62,10 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 62,10<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm 289 � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ18 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 39,502-26,78* 0,25 2 ↑d =23,84 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 290 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan ↑d = 23,84<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ19 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=86,572 – 35,35* 0,25 2 ↑d = 65,89 kN + 0,51 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*510 = 96,96 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*96,96 = 77,57 kN öngörülen Vd<Vc olmadığndan kesme donatısı hesabına gerek duyulur. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 550 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* 3 = 183,3 → seçilen Sk=100 mm → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 >0,3* 1,17 365,22 minimum donatı koĢulu sağlandı. Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden 291 ∗ 250 = 0,24 olduğundan Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 65,89<3*96,96= 290,88 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=510/2=255 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=20 mm � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 >0,3* 1,17 365,22 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,24 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ20 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 129,373 – 51,64* 0,25 ↑d = 99,16 kN + 0,46 2 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez) Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm 292 Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 99,16 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ � 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 99,16 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ21 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : 293 Vd= V-Pd* 2 + Vd=42,153- 32,2* 0,25 2 + 0,46 ↑d =23,32 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 23,32<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır.Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 294 KZ22 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 182,862-73,42* 0,25 2 ↑d = 139,91 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc → Vw=139,91-69,97 = 69,95 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,95∗10^3 =126,27 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 139,91 kN (SağlanmıĢtır) 295 Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 139,91 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ23 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + 0,25 Vd= 135,59-54,13* 2 ↑d = 103,92 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: Vcr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 296 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez) Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= 100,53∗191∗460 → �� Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 103,92 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 103,92 kN (SağlanmıĢtır) Malzeme : C25-S220 297 → Vw=73,61 kN (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ24 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=40,275- 32,2* 0,25 2 + 0,46 ↑d =21,44 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 21,44<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm 298 � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ25 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 176,893-71,02* 0,25 2 ↑d = 135,35 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; ℎ /3 Sk≤ 10� 150 500 = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 → seçilen Sk=80 mm 299 � � � ≥0,3* 100,53 ∗ �→ �� 80 = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 135,35 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 135,35 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ26 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 129,398-52,16* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 98,88 kN 300 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 98,88 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= �� → 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm 301 Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ → � 100,53 ∗ �→ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 98,88 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ27 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=47,153- 32,2* 0,25 2 + 0,46 ↑d =28,32 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 302 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 28,32<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ28 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 132,803-53,64* 0,25 2 ↑d = 101,42 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal 303 Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 101,42 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 101,42 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 304 KZ29 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=85,211 – 36,09* 0,25 2 ↑d =64,10 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 64,10<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. Malzeme : C25-S220 305 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ30 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=36,75- 26,78* 0,25 2 + 0,46 ↑d =21,08 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d =21,08<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm 306 � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) KZ31 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=90,272- 36,84* 0,25 2 ↑d =68,72 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: Vc= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 307 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan ↑d = 68,72<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K101 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=79,723- 27,11* 0,25 2 ↑d =68,72 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d Vcr=0,65 *1,17*25*460 = 63,86 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 308 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 63,86<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K102 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=40,783- 18,04* 0,25 2 + 0,46 ↑d =30,23 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 309 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 30,23<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K103 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=38,35- 18,86* 0,25 2 + 0,46 ↑d =27,32 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. 310 Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 27,32<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K104 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=48,766- 20,49* 0,25 2 + 0,46 ↑d =36,78 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN 311 Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 36,78<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K105 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + 312 Vd= 153,895-54,89* 0,25 2 ↑d = 121,78 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 121,78 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: 313 � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 =73604,7 N ∗ 250 = 0,46 olduğundan → Vw=73,61 kN ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 121,78 kN (SağlanmıĢtıMalzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K106 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=81,324- 35,28* 0,25 2 + 0,46 ↑d =60,69 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; ℎ /3 Sk≤ 10� 150 500 = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 314 → seçilen Sk=100 mm � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 60,69<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K107 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=77,148- 37,47* 0,25 2 + 0,46 ↑d =55,23 kN Kesmede çatlama dayanımı: Vcr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 315 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 55,23<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K108 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 97,809-41,83* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 73,34 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, 316 Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 73,34 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 73,34 kN (SağlanmıĢtır) 317 → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K109 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 153,878-54,58* 0,25 2 ↑d = 121,95 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 �� ∗ �→ 100,53 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 minimum donatı koĢulu sağlandı. 318 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ 100,53∗191∗460 → � Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 121,95 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 121,95 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K110 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 113,169-58,69* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 78,84 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN 319 Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 78,84 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= �� → 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm 320 � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 78,84 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K111 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=72,126- 37,47* 0,25 2 ↑d =50,21 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 321 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 50,21<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K112 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + 0,25 Vd= 97,412-41,83* 2 ↑d = 72,94 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal 322 Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 72,94 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 72,94 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 323 K113 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=76,248- 26,81* 0,25 2 ↑d =60,56 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 60,56<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. Malzeme : C25-S220 324 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K114 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=81,49- 44,06* 0,25 2 + 0,46 ↑d =55,71 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 55,71<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm 325 � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K115 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=36,944- 18,86* 0,25 2 ↑d =25,91 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 326 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan ↑d = 25,91<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K116 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=48,897- 20,49* 0,25 2 ↑d =36,91 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: Vcr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 327 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 36,91<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K117 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=52,91- 21,71* 0,25 2 + 0,46 ↑d =40,21 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 328 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 40,21<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K118 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=21,676- 13,55* 0,25 2 + 0,46 ↑d =13,75 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen 329 Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 13,75<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K119 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=54,579 – 22,12* 0,25 2 + 0,46 ↑d =41,64 kN Kesmede çatlama dayanımı: 330 ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 41,64<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K120 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + 331 Vd= 107,948-42,17* 0,25 2 ↑d = 83,28 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 83,28 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: 332 � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN >83,28 kN (SağlanmıĢtır) ∗ 250 = 0,46 olduğundan → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K121 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=30,013- 22,73* 0,25 2 + 0,46 ↑d =16,72 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; ℎ /3 Sk≤ 10� 150 500 = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 333 → seçilen Sk=100 mm � � � ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 1,17 =1 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 16,72<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K122 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 158,061 -63,96* 0,25 2 ↑d = 120,64 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 334 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 120,64 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= � � ∗ �� ∗ � �� 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 120,64 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) 335 (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K123 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 114,306-44,67* 0,25 2 ↑d = 88,17 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N 336 → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 88,17 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� 100,53 ∗ �→ � � ∗ �� ∗ = 0,84 100,53∗191∗460 → � 120 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N Vr=73,61+69,97=143,58 kN > 88,17 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K124 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=29,127- 22,73* 0,25 2 + 0,46 ↑d =15,83 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen 337 Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 15,83<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K125 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 154,78-61,56* 0,25 2 + 0,46 ↑d = 118,77 kN 338 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; Vr=110,407+69,97=180,307 kN > 118,77 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= �� → 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm 339 Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 → � 100,53 ∗ �→ Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 118,77 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K126 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 108,567-42,69* 0,25 2 ↑d = 83,59 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 4 = 100,53 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= �� → 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm 340 Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 100,53 ∗ �→ �� 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ → � 100,53∗191∗460 Sk= 80 → =110407,1 N Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 83,59 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= → �� 100,53∗191∗460 So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ � 100,53 ∗ �→ → 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 83,59 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K127 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : 341 Vd= V-Pd* 2 + Vd=35,999- 22,73* 0,25 2 ↑d =22,70 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d Vcr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 22,70<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) 342 K128 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd= 110,676-44,18* 0,25 2 ↑d = 84,83 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olmadığından kesme donatısı hesabına gerek duyulur, Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; � �= ∗�∗�� ^2 4 → � �= 2∗�∗8^2 = 100,53 4 Süneklilik düzeyi =Normal Vw=Vd-Vc →(Fark çok küçük olduğundan ↑c baz alınarak devam edicez. Vw=Vc=69,97 kN � � ∗ �� ∗ Sk= → �� 100,53∗191∗460 Sk= 69,97∗10^3 =126,24 mm Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 8 = 80 150 3 �� 100,53 ∗ �→ 80 → seçilen Sk=80 mm = 1,26 1,17 >0,3* 191 minimum donatı koĢulu sağlandı. ∗ 250 = 0,46 olduğundan Bu aralıklarla yerleĢtirilmiĢ etriyenin karĢılayacağı kesme kuvveti, Vw= � � ∗ �� ∗ � → 100,53∗191∗460 Sk= 80 =110407,1 N → Vw=110,407 kN Beton katkısı da dikkate alındığında bu kiriĢin taĢıyabileceği maksimum kesme kuvveti; 343 ↑r=110,407+69,97=180,307 kN > 84,83 kN (SağlanmıĢtır) Orta bölge için kesme donatısı ; Vw=Vc=69,97 kN KiriĢ orta bölgesindeki etriye aralığı: � �∗ � ∗ So= 100,53∗191∗460 → �� So= 69,97∗10^3 =126,24 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=120 mm � � � ≥0,3* sağlamaktadır. Vw= �� � � ∗ �� ∗ → � 100,53 ∗ �→ 120 = 0,84 100,53∗191∗460 Sk= 120 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan =73604,7 N ↑r=73,61+69,97=143,58 kN > 84,83 kN (SağlanmıĢtır) → Vw=73,61 kN Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K129 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=55,68- 22,86* 0,25 2 + 0,46 ↑d =42,31 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. 344 Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � = 166,7 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 3 ≥0,3* �� 100,53 ∗ �→ 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 42,31<3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 1,17 >0,3* minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K130 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + Vd=20,086- 13,55* 0,25 2 + 0,46 ↑d =12,16 kN Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN 345 Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 Vd = 12,16< 3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Malzeme : C25-S220 (fyd = 191 MPa, fcd = 16,67MPa , k1 = 0,85 , fctd = 1,17 MPa fywd=fyd=220/1,15=191) (fywd = Enine donatı tasarım akma dayanımı) K131 Kirişi için Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Tasarım kesme kuvveti : Vd= V-Pd* 2 + 346 Vd=58,293- 23,61* 0,25 2 ↑d =44,48 kN + 0,46 Kesmede çatlama dayanımı: ↑cr=0,65 *fctd*bw*d ↑cr=0,65 *1,17*25*460 = 87,46 kN Kesmede dayanımına beton katkısı: ↑c= 0,8*↑cr ↑c= 0,8*87,46 = 69,97 kN öngörülen Vd<Vc olduğundan kesme donatısı hesabına gerek yoktur, yönetmeliklerde öngörülen minimum donatı yeterlidir. Etriye olarak iki kollu etriye seçildiğinden bir etriyenin toplam kesit alanı ; Asw=2*50,26 olarak belirlendi.Buna göre etriye aralığı; 500 ℎ /3 Sk≤ 10� 150 � � � ≥0,3* = 166,7 3 → Sk≤ 10 ∗ 12 = 120 150 �� ∗ �→ 100,53 100 =1 → seçilen Sk=100 mm 1,17 >0,3* minimum donatı koĢulu sağlandı. 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan Sarılma bölgesi için kesme donatısı ; Ġki kollu etriye seçildiğinden Asw = 2*50,26 mm^2 ↑d = 44,48< 3*87,46=262,38 kN olduğundan So(etriye aralığı)≤d/2=460/2=230 mm Orta bölge için seçilen etriye aralığı So=200 mm � � � ≥0,3* �� ∗ �→ 100,53 200 = 0,503 minimum donatı koĢul sağlanmıĢtır. 347 1,17 >0,3* 191 ∗ 250 = 0,46 olduğundan 13.KOLONLARIN TASARIMI 1. KAT İÇİN; Yapısal çözümlemelerde eks enel kuvvet (N),eğilme momenti(Mx ve My kısa ve uzun doğrultudaki momentler) Tablo 13.1. Birinci Kat DüĢey Yükler ve Moment Tablosu ElveriĢsiz Değeri ↑eren Yük BirleĢimi Kolon No S101 G+Q S102 G+Q S103 G+Q S104 G+Q S105 G+Q S106 G+Q S107 G+Q S108 G+Q S109 G+Q S110 G+Q S111 G+Q S112 G+Q S113 G+Q S114 G+Q S115 G+Q S116 G+Q S117 G+Q S118 G+Q S119 G+Q S120 G+Q Kolon Boyuna Donatılarının Belirlenmesi N (kN) 147,876 190,822 185,645 165,173 145,46 168,538 97,09 98,225 81,104 162,906 168,485 85,533 78,074 80,36 162,529 147,822 167,073 164,194 164,429 145,084 Eğilme Momenti Mx My (kNm) (kNm) 25,638 39,22 58,554 16,757 32,927 4,127 31,187 2,928 54,866 41,861 52,908 22,807 113,128 65,347 45,226 62,643 59,31 46,462 20,694 25,103 46,128 31,358 102,451 67,389 33,772 71,222 60,943 65,354 20,727 32,915 11,616 13,762 58,059 10,789 17,629 11,439 31,726 11,152 54,877 14,504 S101 kolonu için: MX=25,638 MX=25,638×1,15=29,48 KN Küçük olan ihmal My=39,220 My=39,220×1,15=45,10 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Çatı Yükü) ×1,15 Nd=(24,466+8+115,41) ×1,15=170,057 KN b=250mm Nd ** b×h×fcd h=400mm = 170,057×10 3 250×400×16,7 b’’=360mm =0,102 348 45,10×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,068 b×h 2 ×fcd d′′ ** =0,09 h Pt=� ∗ fcd fyd φ=0,1 = 0,1 ∗ 16,7 365 = 0,0046 Ast=Pt×b×h Ast=0,0046×250×400 Ast=457,53 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 100,5 80 8*16=128 =1,26 > 0,3× 1 191 Sc= 80 mm150mm ×250=0,393 sağlandı. 349 ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm S102 kolonu için: MX=58,554 MX=58,554×1,15=67,34 KN Küçük olan ihmal My=16,757 My=16,757×1,15=19,27 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Çatı Yükü) ×1,15 b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,13 67,34×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,029 b×h 2 ×fcd d′ ′ ** h φ=0,005 =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 219,45×10 3 Nd ** h=400mm Nd=219,45 KN fcd fyd = 0,005 ∗ 16,7 365 = 0,0023 Ast=Pt×b×h Ast=0,0023×250×400 Ast=228,77 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 A= π×16 2 4 =201,06 mm2 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 350 Pt = Ast b×h = 1206 ,372 mm 2 250×400 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı Sc ≤ 250/3=83,33 mm Sc= 80 mm 8*16=128 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm 351 S103 kolonu için: MX=32,927 MX=32,927×1,15=37,87 KN My=4,127 My=4,127 ×1,15=4,75 KN Küçük olan ihmal edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Çatı Yükü) ×1,15 Nd=213,49 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,128 37,87×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,014 b×h 2 ×fcd d′′ ** h =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 213,49×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd φ=0,03 = 0,03 ∗ 16,7 365 Ast=Pt×b×h = 0,0014 Ast=0,0014×250×400 Ast=137,26 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; 352 0.06 Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm S104 kolonu için: MX=31,187 MX=31,187×1,15=35,87 KN Küçük olan ihmal My=2,928 My=2,928 ×1,15=3,37 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Çatı Yükü) ×1,15 Nd=189,95 KN b=250mm Nd ** b×h×fcd h=400mm b’’=360mm 189,95×10 3 =250×400×16,7 =0,114 353 35,87×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,005 b×h 2 ×fcd d′′ ** h φ=0,01 =0,09 Pt=� ∗ fcd fyd = 0,01 ∗ 16,7 365 Ast=Pt×b×h = 0,0005 Ast=0,0005×250×400 Ast=45,75 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 354 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm S105 kolonu için: MX=54,866 MX=54,866×1,15=63,10 KN Küçük olan ihmal My=41,861 My=41,861×1,15=48,14 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Çatı Yükü) ×1,15 Nd=167,28 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,10 63,10×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,072 b×h 2 ×fcd d′′ ** h =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 167,28×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd = 0,1 ∗ φ=0,1 16,7 365 = 0,0046 Ast=Pt×b×h Ast=457,53 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. 355 Ast=0,0046×250×400 Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 356 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm Tablo 13.2. Birinci Kat Kolon Donatı Tablosu b h Nd/(b*h*fcd) mm mm S101 S102 S103 S104 S105 S106 S107 S108 S109 S110 S111 S112 S113 S114 S115 S116 S117 S118 S119 S120 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 0,102 0,131 0,128 0,114 0,1 0,116 0,067 0,068 0,056 0,112 0,116 0,059 0,054 0,055 0,112 0,102 0,115 0,113 0,113 0,1 Md/(b*h^2*fcd) φ P Ast(mm^2) Yer. Don. 0,068 0,029 0,007 0,005 0,072 0,039 0,112 0,108 0,08 0,043 0,054 0,116 0,123 0,113 0,057 0,024 0,019 0,02 0,019 0,025 0,1 0,05 0,03 0,01 0,1 0,06 0,14 0,13 0,1 0,08 0,08 0,12 0,15 0,13 0,1 0,06 0,05 0,06 0,06 0,08 0,0046 0,0023 0,0014 0,0005 0,0046 0,0027 0,0064 0,0059 0,0046 0,0037 0,0037 0,0055 0,0069 0,0059 0,0046 0,0027 0,0023 0,0027 0,0027 0,0037 457,53 228,77 137,26 45,75 457,53 274,52 640,55 594,79 457,53 366,03 366,03 549,04 686,3 594,79 457,53 274,52 228,77 274,52 274,52 366,03 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 6φ16 357 ZEMİN KAT İÇİN; Yapısal çözümlemelerde eksenel kuvvet (N),eğilme momenti(Mx ve My kısa ve uzun doğrultudaki momentler) Tablo 13.3. Zemin Kat Kolon Yükleri ve Moment Tablosu ElveriĢsiz Değeri ↑eren Yük BirleĢimi Kolon No SZ01 G+Q SZ02 G+Q SZ03 G+Q SZ04 G+Q SZ05 G+Q SZ06 G+Q SZ07 G+Q SZ08 G+Q SZ09 G+Q SZ10 G+Q SZ11 G+Q SZ12 G+Q SZ13 G+Q SZ14 G+Q SZ15 G+Q SZ16 G+Q SZ17 G+Q SZ18 G+Q SZ19 G+Q SZ20 G+Q 13-1) Kolon Boyuna Donatılarının Belirlenmesi N (kN) 206,802 302,158 291,804 250,86 201,97 257,59 116,018 117,153 100,032 246,326 257,484 104,461 97,002 99,288 245,572 206,694 254,66 248,902 249,372 201,218 Eğilme Momenti Mx My (kNm) (kNm) 30,796 62,628 95,49 19,354 45,034 18,722 52,159 14,074 80,132 65,265 87,633 39,282 127,644 81,393 53,482 78,772 71,758 55,835 38,038 40,718 78,306 51,74 118,253 83,129 42,771 86,979 72,976 79,15 38,063 51,206 30,91 32,715 88,276 25,959 30,49 27,237 52,604 26,958 80,141 33,82 SZ01 kolonu için: MX=30,796 MX=30,796×1,15=35,42 KN Küçük olan ihmal My=62,628 My=62,628×1,15=72,02 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Kolondan Gelen Yük) ×1,15 Nd=(24,466+8+161,11) ×1,15=237,822 KN b=250mm Nd ** b×h×fcd h=400mm b’’=360mm 237,822×10 3 =250×400×16,7 =0,142 358 72,02×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,108 b×h 2 ×fcd d′′ ** h =0,09 Pt=� ∗ fcd fyd φ=0,1 = 0,1 ∗ 16,7 365 = 0,0046 Ast=Pt×b×h Ast=0,0046×250×400 Ast=457,53 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 359 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 ×250=0,393 sağlandı. 191 13-2)ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm SZ02 kolonu için: MX=95,490 MX=95,490×1,15=109,81KN Küçük olan ihmal My=19,354 My=19,354×1,15=22,260 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Kolondan Gelen Yük) ×1,15 Nd=347,48 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,208 109,81×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,033 b×h 2 ×fcd d′′ ** h φ=0,08 =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 347,48×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd = 0,08 ∗ 16,7 365 = 0,0037 Ast=Pt×b×h Ast=366,03 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. 360 Ast=0,0037×250×400 Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 361 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm SZ03 kolonu için: MX=45,034 MX=45,034×1,15=51,79 KN Küçük olan ihmal My=18,722 My=18,722 ×1,15=21,53 KN edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Kolondan Gelen Yük) ×1,15 Nd=335,575 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,201 37,87×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,032 b×h 2 ×fcd d′′ ** h =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 335,75×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd φ=0,06 = 0,06 ∗ 16,7 365 = 0,0027 Ast=Pt×b×h Ast=0,0027×250×400 Ast=274,52 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 362 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ 0.06 **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 1 =1,26 > 0,3× 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm 363 SZ04 kolonu için: MX=52,159 MX=52,159×1,15=59,98 KN My=14,074 My=14,074 ×1,15=16,19 KN Küçük olan ihmal edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Kolondan Gelen Yük) ×1,15 Nd=288,489 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,173 35,87×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,024 b×h 2 ×fcd d′′ ** h φ=0,05 =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 288,489×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd = 0,05 ∗ 16,7 365 Ast=Pt×b×h = 0,0023 Ast=0,0023×250×400 Ast=228,77 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; 364 0.06 Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm SZ05 kolonu için: MX=80,132 MX=80,132×1,15=92, 15 KN 365 Küçük olan ihmal My=65,265×1,15=75,05 KN My=65,265 edilecek. Nd=(KiriĢ Yükü + Kolon Öz Ağırlığı+Kolondan Gelen Yük) ×1,15 Nd=232,265 KN b=250mm b×h×fcd =250×400×16,7 =0,139 92,15×10 6 Md ** =250×400 2 ×16,7 =0,112 b×h 2 ×fcd d′′ ** h φ=0,1 =0,09 Pt=� ∗ b’’=360mm 232,265×10 3 Nd ** h=400mm fcd fyd = 0,1 ∗ 16,7 365 = 0,0046 Ast=Pt×b×h Ast=0,0046×250×400 Ast=457,53 mm2 **Φ16 ‘lük donatı seçtik. Φ16 Pt = A= Ast b×h = π×16 2 4 =201,06 mm2 1206 ,372 mm 2 250×400 6×201,06 mm2 =1206,372 mm2 =0012 Pt≥Ptmin koĢulu sağlanmalıdır. 0,012 ≥ 0,01 minimum donatı koĢulu sağlandı. 0.04 Maksimum donatı oranı kontrolü Pt=0,012 ≤ **SARILMA BÖLGESĠ ĠÇĠN DONATI HESABI Seçilen iki kollu etriyenin kesit alanı; Asw=2 × π 82 4 = 100,53 mm2 366 0.06 Minimum donatı aralığı 250/3=83,33 mm Sc ≤ 8*16=128 Sc= 80 mm 150mm 100,5 80 =1,26 > 0,3× 1 191 ×250=0,393 sağlandı. ORTA BÖLGE İÇİN KESME DONATISI HESABI Süneklik düzeyi serbest normal olduğundan ve orta bölgedeki tasarım kesme kuvveti çok küçük olduğundan bu bölgedeki minimum etriye oranı koĢulu uygulanacaktır. 250/2=125mm So ≤ 200mm So=100 mm 12*16=192 mm 367 Tablo 13.4. Zemin Kat Kolon Donatı Tablosu SZ01 SZ02 SZ03 SZ04 SZ05 SZ06 SZ07 SZ08 SZ09 SZ10 SZ11 SZ12 SZ13 SZ14 SZ15 SZ16 SZ17 SZ18 SZ19 SZ20 b(mm) hmm) Nd/(b*h *fcd) Md/(b* h^2*fc) φ P 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 0,142 0,208 0,201 0,173 0,139 0,177 0,08 0,081 0,069 0,17 0,177 0,072 0,067 0,068 0,169 0,142 0,175 0,171 0,172 0,139 0,108 0,033 0,032 0,024 0,112 0,068 0,14 0,136 0,096 0,07 0,089 0,143 0,15 0,136 0,088 0,056 0,045 0,047 0,046 0,058 0,1 0,08 0,06 0,05 0,1 0,08 0,13 0,12 0,1 0,09 0,1 0,12 0,15 0,11 0,1 0,06 0,05 0,06 0,06 0,13 0,0046 0,0037 0,0027 0,0023 0,0046 0,0037 0,0059 0,0055 0,0046 0,0041 0,0046 0,0055 0,0069 0,005 0,0046 0,0027 0,0023 0,0027 0,0027 0,0059 Ast mm6 Yer.Do 457,53 366,03 274,52 228,77 457,53 366,03 594,79 549,04 457,53 411,78 457,53 549,04 686,3 503,29 457,53 274,52 228,77 274,52 274,52 594,79 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 6�16 14.BİRLEŞMİŞ BÖLGELERİNİN KESME DENETİMİ Uygulamaya konu olan yapının süneklik düzeyi normal olduğundan birleĢim bölgesi için kesme kuvveti hesaplamaya gerek olmayıp sadece minimum enine donatı koĢullarının uygulanması gerekmektedir. Bu durumda birleĢim bölgeleri kuĢatılmıs ve kuĢatılmamıĢ birleĢimler olarak iki ye ayrılmakta ve etriye aralığı kuĢatılmıĢ birleĢimlerde ise 100mm yı aĢmaması öngörülmektedir. Uygulamaya konu olan yapıda ki birleĢim bölgelerinde kiriĢ geniĢliğinin 250mm , kolonun uzun boyutunun ise 400mm olmasından dolayı bw>3*h/4 koĢulu sağlamaktadır. Dolayısıyla kuĢatılmıĢ birleĢim bölgesine yaklaĢtıkça daha sık atılarak 50mm ye kadar inilebilir. bw> 3∗h 4 368 bw> 3∗h 4 250mm> 3∗400 4 250>300 koĢulu sağlamadı. Kuşatılmış Kolonlar: 1-)zemin kat SZ07, SZ08, SZ09, SZ12, SZ13, SZ14 2-)normal kat S107, S108, S109, S112, S113, S114 Kuşatılmamış Kolonlar: 1-)zemin kat SZ01, SZ02, SZ03, SZ04, SZ05, SZ06, SZ10, SZ11, SZ15, SZ16, SZ17, SZ18, SZ19, SZ20 2-)normal kat S101, S102, S103, S104, S105, S106, S110, S111, S115, S116, S117, S118, S119, S120 15-)TEMELLERİN TASARIMI Şekil 14.1. Temel Donatı ġeması 369 Tablo 14.1. Temelde Kullanılan Donatı Adedi Tablosu Tablo 14.2. Temel Donatı Tablosu 370 Şekil 14.2. Temel Derinliği ġekli Şekil 14.3. Sehpa ġeması ġekli Şekil 14.4. Temel Tasarım ġekli 371