NORMAS AASHTO

CAPÍTULO 2: DISPOSICIONES NORMA “AASHTO STANDARD SPECIFICATIONS FOR HIGHWAY BRIDGES” 2.1. GENERAL Los aspectos más significativos de la norma AASHTO Standard Specifications for Highway Bridges para el diseño de superestructuras de puentes, se encuentran recopilados en el siguiente capítulo. Además, se han agregado algunas consideraciones que se precisan en el Manual de Carreteras, Capítulo 3.1000 “Puentes y Obras Afines” (2002), el cual recoge disposiciones impuestas por el Departamento de Puentes de la Dirección de Vialidad del M.O.P.. 2.2. CARGAS (AASHTO STANDARD, Sección 3, Parte A) Toda estructura está sometida a distintos tipos de cargas durante su vida útil. Estas cargas varían dependiendo de la ubicación geográfica y del uso de ésta. La estructura al ser diseñada, debe contemplar todas estas cargas, o bien, las de mayor impacto, de forma que a lo largo de su vida útil sea capaz de soportarlas, individualmente y en forma combinada. Las cargas que se analizan en el diseño de puentes, son las siguientes: - Carga Muerta - Carga Viva - Impacto o efecto dinámico de la carga viva vehicular - Carga de Viento 10 - Otras Fuerzas o Acciones, tales como: Frenado, Fuerza Centrífuga, Esfuerzos Térmicos, Presión de Tierras, Presión de Aguas, Sismo, etc., siempre que éstas correspondan. El dimensionamiento de los distintos elementos de la estructura puede efectuarse por el método de las cargas de servicio: (Allowable Stress Design), o por el método de los factores de carga (LFD: Load Factor Design). 2.2.1. Carga Muerta (AASHTO Standard, sección 3.3) La carga muerta consiste en el peso propio de la superestructura completa. Incluye el tablero, pasillos, carpeta de rodado, y accesorios tales como tuberías, cables, etc. Los pesos unitarios utilizados para el hormigón serán: 2,5 ( T ) para losa, vigas y pasillos m3 2,4 ( T ) para pavimentos m3 2.2.2. Carga Viva (AASHTO Standard, sección 3.4) La carga viva consiste en el peso de las cargas en movimiento sobre el puente, tales como los vehículos y peatones. 2.2.2.1. Carga de Camión La carga móvil vehicular consiste en la carga de camiones estándares o cargas de faja. 2.2.2.1.1. Camiones estándares El camión de diseño ocupa un ancho de vía de tránsito de 3,05 (m) , colocado en una vía de diseño de 3,66 (m) de ancho; este camión se debe 11 colocar en cada vía de diseño, a lo largo de la calzada, tantas veces como vías de diseño se puedan colocar en dicha calzada. Fracciones de vías de transito, no deben considerarse. Sin embargo, para calzadas con ancho entre 6.1 y 7.32 (m) , deben considerarse dos vías de diseño, cada una con un ancho igual a la mitad de la calzada. La tabla 3.201.5.C del Manual de Carreteras Vol. III, indica los anchos de pista y bermas a utilizar según la categoría del camino. Por sugerencia de Vialidad Valdivia, en esta memoria, se usara un ancho de 4 (m) , incluyendo la berma. Figura 2.1: Ancho de camión según norma AASHTO Standard. Dimensiones en (m) . La norma AASHTO Standard define cuatro clases de camiones estándares: - H 15 - 44 - H 20 - 44 - HS 15 - 44 - HS 20 – 44 12 a) Camión H: La carga H consiste en un camión de dos ejes, como se ilustra a continuación. Figura 2.2: Camión Tipo H. El camión H 20-44 tiene un peso de 3.63 (T ) y 14,52 (T ) en los ejes delantero y trasero respectivamente. En cambio, el camión H 15-44 tiene un peso de 2,72 (T ) y 10,88 (T ) en sus respectivos ejes, que corresponde a un 75% del camión H 20-44. b) Camión HS: La carga HS consiste en un camión tractor con semitrailer. El camión HS 20-44 tiene un peso de 3.63 (T ) en el eje delantero y de 14,52 (T ) en cada uno de los ejes posteriores y es el que se ocupa en nuestro país. El camión HS 15-44 tiene un peso de 2.72 (T ) en el eje delantero y de 10.88 (T ) en cada uno de sus ejes posteriores, que corresponde a un 75% del camión HS 20-44. Figura 2.3: Cargas de Camión HS 20-44. 13 Figura 2.4: Carga por eje de camión HS 20-44. La separación entre los ejes traseros del camión se considera variable, debido a que este parámetro varía según los camiones actuales, y además, permite considerar la ubicación de las cargas, para así provocar los esfuerzos máximos en las vigas solicitadas. 2.2.2.1.2. Carga de Faja (AASHTO Standard, sección 3.7.1.2.) La carga de faja consiste en una carga uniforme por metro lineal de vía de tránsito, combinada con una carga concentrada (o dos cargas concentradas en el caso de tramos continuos) colocada sobre la viga, en posición tal que provoque los máximos esfuerzos. Figura 2.5: Cargas de faja. 14 Según la norma AASHTO STANDARD, para el cálculo de momentos y cortes, diferentes cargas concentradas deben ser usadas. Las cargas concentradas mas ligeras deben ser usadas para calcular los esfuerzos por flexión, y las cargas concentradas mas pesadas deben ser usadas para calcular los esfuerzos por corte. 2.2.2.2. Carga Peatonal (AASHTO Standard, sección 3.14) La carga móvil peatonal sobre los pasillos y sus apoyos adyacentes, consiste en una carga viva de 415 ( Kg ). m2 Para el diseño de las vigas que soportan los pasillos y el tablero, la carga peatonal se debe tomar como se muestra a continuación: Tabla 2.1: Carga viva peatonal Luz (m) Carga viva peatonal ( 0 a 7.6 415 7.6 a 30.5 293 Kg ) m2 Para puentes con luces superiores a 30,5 (m) , la carga peatonal esta dada por: P ? (146.47 - 4464.47 W ) © (1.1 / ) 15.24 L Donde: P = Carga viva peatonal ~ 293 ( L = Longitud cargada del pasillo (m) W = Ancho del pasillo (m) Kg ) m2 15 Los puentes destinados exclusivamente al tránsito peatonal y/o de bicicletas deben ser diseñados para una carga peatonal de 415 ( Kg ). m2 Según Indicación del Ingeniero Civil, Sr. Rodrigo Mancilla T., no se utilizará la carga peatonal para nuestro diseño por no ser relevante para este. 2.2.3. Coeficientes que afectan a los Esfuerzos de Carga Viva 2.2.3.1. Coeficiente de Impacto C I (AASHTO Standard, sección 3.8.2) Los esfuerzos provocados por la carga viva vehicular, deben ser incrementados para incluir los efectos dinámicos, vibratorios y de impacto. Este aumento debe ser aplicado en el diseño de la superestructura, pilares y cepas (Grupo A, indicado en el apartado 3.8.1.1 de la norma AASHTO Standard), no así en el diseño de estribos, fundaciones, estructuras de madera y carga peatonal (Grupo B). El coeficiente de impacto, se calcula como uno más el porcentaje de impacto. CI ? 1 - 15.24 ~ 1 .3 L - 38 Donde: L = Longitud en metros de la porción de luz que es cargada para producir la máxima tensión en el elemento. Esta depende del miembro y solicitación a analizar. Según indicación del Ingeniero Civil Sr. Rodrigo Mancilla T., el coeficiente de impacto a utilizar para calcular los esfuerzos de momento y corte se calculara con L = Luz de calculo = Distancia entre centros de apoyos elastoméricos de la viga. 16 2.2.3.2. Coeficiente de Distribución C D (AASHTO Standard, sección 3.23.1) El coeficiente de distribución es un factor que se obtiene de un análisis teórico complejo y trata de interpretar la distribución de las cargas de rueda del camión sobre las vigas longitudinales. -Vigas interiores El momento de flexión debido a la carga vehicular para cada viga interior, se debe multiplicar por una fracción de la carga de rueda, que depende del tipo de calzada, el tipo de viga y el número de vías de tránsito. La fracción de la carga de rueda, llamada también coeficiente de distribución, está determinada por la Tabla 3.23.1 de la norma AASHTO Standard. Para calzada y vigas T de hormigón armado, el coeficiente de distribución que entrega la norma es: CD ? S 1.829 Donde: S = Separación entre ejes de vigas (m) En el caso de que S sea mayor a 3.05 (m) , la fracción de carga de rueda sobre cada viga, debe ser la reacción de cada viga debido a la carga del eje mas pesado del camión HS 20-44, asumiendo que la losa actúa como una viga simplemente apoyada entre las vigas. En nuestro país se utiliza, para este caso, todas las vías de diseño cargadas. - Vigas Exteriores La carga muerta sobre las vigas exteriores del puente, debe ser aquella porción de calzada sostenida por estas. Pasillos, barandas y 17 pavimento, si se instalaron después de que la losa haya fraguado, pueden ser distribuidos equitativamente sobre las vigas. El momento de flexión debido a la carga vehicular para cada viga exterior, se debe multiplicar por una fracción de la carga de rueda. Esta fracción será la reacción de cada viga debido a la carga del eje mas pesado del camión HS 20-44, asumiendo que la losa actúa como una viga simplemente apoyada entre vigas. En el caso de que el coeficiente para la viga exterior sea menor que el coeficiente para la viga interior, debe ser asumido este último coeficiente para la viga exterior. Cuando la viga exterior soporta la carga peatonal, la carga vehicular, impacto y además la estructura esta siendo diseñada por el método ASD, las tensiones admisibles deben ser incrementadas un 25% para la combinación de carga muerta, carga peatonal, carga vehicular e impacto, proporcionando a la viga una capacidad no menor que la que se necesitaría si no existiesen los pasillos. Los coeficientes de distribución para corte, se tomaran iguales que los de momento, debido a que la norma no presenta información sobre estos. 2.2.3.3. Coeficiente de Reducción CR (AASHTO Standard, sección 3.12) Según la norma AASHTO Standard, cuando los máximos esfuerzos son producidos en algún elemento debido a la carga simultanea de varias vías de transito, deben ser usados los siguientes porcentajes de carga vehicular, en vista de la menor probabilidad de ocurrencia. 18 Tabla 2.2: Reducción por Intensidad de Carga Vías de transito CR 1ó2 1.0 3 0.9 4 ó mas 0.75 2.2.3.4. Coeficiente de Mayoración, C M Como una disposición interna del M.O.P., y a fin de considerar el aumento de las cargas de los camiones que circulan por las carreteras del país, se ha agregado un coeficiente de mayoración sobre la carga viva del camión HS 20-44. Este coeficiente de mayoración es tomado como 20%, es decir: C MOP = 1,2 2.2.4. Solicitación de carga vehicular sobre vigas 2.2.4.1. Momento El momento de flexión debido a la carga viva vehicular, será el mayor valor obtenido entre el momento producido por la carga de camión HS 2044 (utilizado en nuestro país) y el momento producido por la carga de faja HS 20-44. El momento máximo para la carga de camión HS 20-44, se determina mediante líneas de influencia, tal como se observa en la siguiente figura: 19 Figura 2.6: Carga de camión HS 20-44 para el calculo de máximo momento, L 10.8 (m) . El momento máximo se encuentra en x ? L / 2 - a / 6 , de el apoyo izquierdo. y esta dado por: Ô Ã 1 3L a 2 © ( - ) / aÕ M max ? PÄ Ö Å 4L 2 2 Donde: P = 7,26 (T ) para camión HS 20-44 a = Distancia entre ejes mínima, 4.27 (m) El valor máximo se encuentra para una distancia entre ejes posteriores (a1) mínima. Por lo tanto a = a1= a2 = 4.27 (m) 2.2.4.2. Corte El esfuerzo de corte máximo se obtiene colocando una de las cargas P del camión HS 20-44 sobre uno de los apoyos. 20 Figura 2.7: Carga de camión HS 20-44 para el calculo de corte máximo, L 10.8 (m) . El valor del corte máximo es igual a: VMAX ? P Ã aÔ © Ä9 / 6 © Õ 4 Å LÖ Donde: P = 7,26 (T ) para camión HS 20-44 a = Distancia entre ejes mínima, 4.27 (m) 2.3. DISEÑO DE LA LOSA (AASHTO STANDARD, SECCION 3.24) El momento de flexión por carga viva vehicular por metro de ancho de losa deberá ser calculado de acuerdo a los siguientes métodos, a no ser que otros más exactos sean utilizados. 2.3.1. Tramos intermedios El momento de flexión por metro de ancho de losa debe ser calculado acorde con los casos A o B, dados en la sección 3.24.3.1 y 3.24.3.2 de la norma AASHTO Standard. En este trabajo se usara el caso A. Caso A: Refuerzo principal perpendicular al tránsito (AASHTO Standard, sección 3.24.3.1) 21 El momento de flexión (por metro de ancho de losa) causado por las cargas vehiculares se determina mediante la siguiente formula: M ( ‒ ) LL ? ( S - 0.61 )*P 9.74 ( T ©m ) m Donde: S = Longitud de luz efectiva de la losa (m) P = 7,26 (T ) para camión HS 20-44 Este momento se vera afectado por los coeficientes de impacto, mayoración y continuidad. Para losas continuas sobre tres o más vigas, un factor por continuidad de 0.8 debe aplicarse a la fórmula anterior. 2.3.2. Tramos en voladizo (AASHTO Standard, sección 3.24.5) La formula para el cálculo de momento debido a carga vehicular sobre losas en voladizo, toma en cuenta que estos toman las cargas en forma independiente de los efectos del refuerzo de borde que se coloque a lo largo de sus extremos. En el diseño, la carga de rueda deberá ubicarse a 0.305 (m) de la cara del guardarruedas. Si no se usan pasillos, la carga de rueda deberá estar a 0.305 (m) del borde interior de la baranda o defensa. En el diseño de los pasillos y losas, una carga de rueda debe localizarse sobre el pasillo y debe estar a 0.305 (m) del borde interno de la baranda. Esto, en el “caso eventual” de que el camión suba sobre él. Para este caso, se indica que las tensiones admisibles, tanto del hormigón como del acero, pueden ser aumentadas en un 50%. 22 De igual manera que para la sección anterior, se utilizara el caso A de la norma para el calculo de los esfuerzos. Caso A: Refuerzo principal perpendicular al tránsito: Cada carga de rueda deberá ser distribuida sobre un ancho de losa de acuerdo a la siguiente expresión. E ? 0.8 X - 1.143 (m ) Donde: X = Distancia en metros desde el punto de aplicación de la carga hasta el punto de soporte del voladizo (m) E = Ancho de distribución sobre la losa de la carga de rueda (m) El momento por metro de ancho de losa será evaluado por la M ( /) LL ? expresión: P ©X E Donde: P = 7.26 (T ) . Carga de rueda del camión HS 20-44 2.3.3. Armadura de Repartición (AASHTO Standard, sección 3.24.10.) El refuerzo de repartición debe ubicarse ortogonal y entre el refuerzo principal de la losa. La cantidad de refuerzo de repartición será un porcentaje del refuerzo requerido para tomar el momento positivo. Si el refuerzo principal es perpendicular al tránsito: P? 121 S ~ 67% 23 Donde: P = Porcentaje de la armadura principal que corresponde a la de repartición S = Separación entre ejes de vigas (m) Cuando se use la armadura principal perpendicular al transito, la cantidad especificada como armadura de distribución debe ubicarse en la parte central de la losa, y ha de usarse al menos el 50% de dicha armadura en los otros 2 dos cuartos de la losa. 2.4 HORMIGÓN ARMADO (AASHTO STANDARD, SECCION 8) 2.4.1. General Las especificaciones de esta sección son pensadas para el diseño de estructuras de puentes de hormigón armado (no pretensado). Se debe considerar que según la norma Chilena NCh170, el hormigón se clasifica en grados, ya sea con respecto a la resistencia a la compresión, o con respecto a la resistencia a la flexotracción. La clasificación por resistencia a la compresión se mide en probeta cúbica de 200 ( mm ) de arista de acuerdo con las normas NCh1017 y NCh1037, a la edad de 28 días. Considerando que la resistencia f ' c para hormigones especificada por la AASHTO, se basa en ensayos sobre probetas cilíndricas, en la siguiente tabla se muestran ambas clasificaciones y la relación entre estas. 24 Tabla 2.3: Clasificación de los hormigones según su resistencia a la compresión Resistencia especificada Cúbica (NCh) GRADO ( MPa ) ( Resistencia especificada cilíndrica (AASHTO) Kgf ) cm 2 ( MPa ) 50 4 40 ( Kgf ) cm 2 H5 5 H10 10 100 8 80 H15 15 150 12 120 H20 20 200 16 160 H25 25 250 20 200 H30 30 300 25 250 H35 35 350 30 300 H40 40 400 35 350 H45 45 450 40 400 H50 50 500 45 450 H55 55 550 50 500 H60 60 600 55 550 2.4.2. Análisis (AASHTO Standard, sección 8, parte B): Todos los miembros de la estructura deben diseñarse para los máximos efectos de las cargas especificadas anteriormente y determinadas por la teoría del análisis elástico. 2.4.2.1. Modulo de elasticidad (AASHTO Standard, sección 8.7): El módulo de elasticidad del hormigón Ec se debe considerar como: Ec = 4730 © f 'c (MPa ) 25 El módulo de elasticidad del acero de refuerzo Es , se tomará como 200000 (MPa ) . 2.4.2.2. Luces efectivas (AASHTO Standard, sección 8.8) La longitud de luces (efectiva), para miembros que no son construidos íntegramente con sus apoyos, será la luz libre más la altura del miembro, pero no necesita exceder la distancia entre centros de los apoyos. La longitud efectiva para losas está especificada en el Artículo 3.24.1 de la norma AASHTO Standard. Este dice que: - Para losas simplemente apoyadas, la luz efectiva será la distancia entre centros de las vigas que la soportan, pero no debe exceder la luz libre más el espesor de la losa. - Para losas monolíticas continúas sobre 2 o más apoyos, su luz efectiva será la luz libre entre vigas que la soportan. 2.4.2.3. Control de las deformaciones (AASHTO Standard, sección 8.9) Los elementos de la estructura de un puente, sometidos a flexión, deberán diseñarse para tener una adecuada rigidez y así limitar las deflexiones que puedan afectar adversamente la resistencia o serviciabilidad de la estructura. 26 2.4.2.3.1. Limitaciones de altura para la superestructura (AASHTO Standard, sección 8.9.2) Las alturas mínimas estipuladas en la tabla 2.4. son recomendadas, a menos que el cálculo de las deflexiones indique que alturas menores pueden ser usadas sin efectos adversos. Tabla 2.4: Alturas mínimas recomendadas para elementos de altura constante. (AASHTO Standard, Tabla 8.9.2) Elemento Luces simples (m) Luces continuas (m) Losas con refuerzo principal paralelo al tráfico. 1.2 * (No es nuestro caso) Vigas T Vigas cajón ( S - 3.05) 30 S - 3.05 16.5 (cm) 30 0.07*S 0.065*S 0.06*S 0.055*S Donde: S = Longitud de luz (efectiva) 27 2.4.2.3.2. Limitaciones para las deformaciones de la superestructura. (AASHTO Standard, sección 8.9.3) Si se calculan las deflexiones, los siguientes criterios son recomendados: Miembros que tienen luces simples o continuas, preferentemente serán diseñados para que la deflexión debida a la carga viva más el impacto no exceda L/800 de la luz, excepto en puentes de áreas urbanas usados en parte por peatones donde la razón no deberá exceder L/1000. La deflexión en elementos en voladizo debido a la carga vehicular más el impacto, preferentemente será limitada a L/300 de la longitud del voladizo, excepto para el caso en que sea usado también por peatones donde la razón será de L/375. 2.4.2.4. Ancho del ala en compresión (AASHTO Standard, sección 8.10) Vigas T: El ancho efectivo total de la losa como ala de viga T no deberá exceder un cuarto de la luz efectiva de la viga. El ancho efectivo del ala que sobresale a cada lado del alma no deberá exceder seis veces el espesor de la losa o la mitad de la distancia libre a la próxima alma (Distancia entre bordes de almas de vigas consecutivas). 2.4.2.5. Diafragmas o travesaños. (AASHTO Standard, sección 8.12) La norma indica, que se deben usar diafragmas en los extremos de las vigas T y vigas cajón, a menos que se usen otros métodos para resistir las fuerzas laterales y mantener la sección geométrica del tablero. Los 28 diafragmas podrán omitirse solo si un detallado análisis estructural demuestra un adecuado comportamiento de la estructura. Los travesaños son obligatorios en los puentes emplazados en la zona sísmica nº 3, según el artículo 3.1004.7 del Manual de Carreteras Vol. III. Según la norma AASHTO Standard, un travesaño intermedio es recomendado en la sección de máximo momento positivo para luces mayores a 12 (m) . 2.4.3. Método de diseño por cargas de servicio (AASHTO Standard, sección 8.15) 2.4.3.1. Tensiones admisibles Para el diseño de todas las estructuras y elementos de estas, se considerara un hormigón H 30 ( f ' c = 25 (MPa ) ) y acero de refuerzo A63 42H. ‚" Hormigón (AASHTO Standard, sección 8.15.2.1) Las tensiones en el hormigón no deben exceder las siguientes: - Tensión de la fibra extrema en compresión = f c = 0,4 f ' c (MPa ) - Tensión de la fibra extrema en tracción = ft = 0,21 f r (MPa ) - Módulo de rotura = f r = 0.66 f ' c (MPa ) ‚" Refuerzo (AASHTO Standard, sección 8.15.2.2) Las tensiones admisibles en el refuerzo, f s , son: - Acero con tensión de fluencia de 280 o 350 (MPa ) , f s = 140 (MPa ) - Acero con tensión de fluencia de 420 (MPa ) o mayor, f s =168 (MPa ) 29 2.4.3.2. Flexión (AASHTO Standard, Apéndice A, sección 5) 2.4.3.2.1. Hipótesis de diseño En flexión, se deben considerar las siguientes hipótesis de diseño para el método de tensiones admisibles. - En los miembros de hormigón armado, el hormigón no resiste tracción. - La razón de módulos, n = Es , deberá tomarse como el número entero más Ec cercano (pero no menor que 6). 2.4.3.2.2. Armadura mínima Según indicación del profesor patrocinante José Soto M., la armadura mínima a utilizar para el diseño por tensiones admisibles será AM = 1.4 © bW © d fy Donde: bw d = Ancho de alma = Distancia desde la fibra extrema de compresión al centroide del acero de refuerzo en tracción. fy = Resistencia de fluencia del acero 2.4.3.3. Corte (ACI 99, Apéndice A, Sección 7.1) La tensión de diseño para corte, v , debe ser calculada por: v? V bw * d Donde: V = Fuerza de corte de diseño en la sección considerada 30 bw d = Ancho de alma = Distancia desde la fibra extrema de compresión al centroide del acero de refuerzo en tracción. 2.4.3.3.1. Esfuerzo de corte tomado por el hormigón (ACI 99, Apéndice A, Sección 7.4.1) Para miembros sujetos solo a corte y flexión, el esfuerzo de corte soportado por el hormigón, v c , puede ser tomado como 0.09 * f' c (MPa ) . Un cálculo más detallado de la tensión de corte admisible puede ser hecho usando: vc ? f 'c 12 - 9t w ( V ©d ) ~ 0.16 f ' c M Donde: M = Momento de diseño que ocurre simultáneamente con V en la sección que esta siendo considerada. ( V ©d ) = Cantidad que no debe tomarse mayor que 1. M 2.4.3.3.2. Área de refuerzo. (ACI 99, Apéndice A, Sección 7.5.6.2) Cuando la tensión de corte de diseño, v , exceda la tensión de corte soportada por el hormigón, v c , deberá proveerse refuerzo de acero. Si el refuerzo de acero es perpendicular al eje del elemento, el área usada será: Av ? (v / v c ) © b w © s fs Donde: s = Espaciamiento de la armadura de corte. fs = Tensión admisible del acero de refuerzo. 31 2.4.3.3.3. Límites para el refuerzo de corte (ACI 99, Apéndice A Sección 7.5.5.3) - Refuerzo mínimo para esfuerzo de corte Una mínima área de refuerzo debe ser proporcionada en todos los miembros a flexión, excepto losas y zapatas, donde la tensión de corte de diseño, v , exceda la mitad de la tensión admisible de corte soportada por el concreto, v c . Cuando refuerzo de corte sea requerido, el área proporcionada no deberá ser menor que: Av ? bw © S 3© fy Donde: bw = Ancho del alma fy = Resistencia de fluencia del acero S = Espaciamiento entre refuerzo El espaciamiento del refuerzo de corte colocado perpendicular al eje del elemento no debe exceder d / 2 o 0.6 (m) (ACI 99, Apéndice A, Sección 7.5.4.1). Cuando (v / vc) exceda fc' , el máximo espaciamiento dado, debe 6 reducirse a la mitad. 2.4.3.3.4. Espaciamientos limites para refuerzo (ACI 99, Apéndice A, Sección 7.6) La distancia libre mínima entre barras paralelas de una capa debe ser el diámetro nominal de la barra, pero no menor de 25 (mm ) . Cuando la armadura paralela se coloque en dos o más capas, las barras de las capas superiores deben colocarse exactamente sobre las de 32 las capas inferiores, con una distancia libre entre capas no menor de 25 (mm ) . Para las losas, la separación de la armadura principal por flexión no debe ser mayor de 3 veces el espesor de la losa, ni de 500 (mm ) . 2.4.3.4. Recubrimientos (MCV3 2002, sección 3.1003.604) Deben ser proporcionados los siguientes recubrimientos mínimos para el acero de refuerzo: - - Viga: Losa Refuerzo principal, superior e inferior: 5 Estribos, amarras, zunchos: 4 Refuerzo superior: 4 Refuerzo inferior: 2.5 33 CAPITULO 3: DISPOSICIONES NORMA AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS 3.1. GENERAL El cambio más significativo que introdujo la norma AASHTO LRFD en el cálculo de estructuras de puentes es la utilización del método LRFD: Load and Resistance Factor Design, el cual corresponde a un método de estados límites últimos, que considera factores para cada carga y para cada resistencia nominal. Otro aspecto importante que introdujo esta norma es la forma de combinar las cargas, ya que ésta considera algunos factores que van a cambiar el margen de seguridad del puente, dando una mayor confiabilidad a la estructura. Estos factores corresponden a coeficientes de ductilidad, redundancia e importancia de la estructura. Esta norma, además, introdujo una nueva forma de combinar el modelo de carga vehicular, debido a que se establecen tres tipos de cargas vivas vehiculares: Camión de Diseño, Tándem de Diseño y Carga de Faja de Diseño. En general, en este capítulo se muestran las disposiciones más importantes de la norma AASHTO LRFD (1998) que se utilizarán en el posterior diseño de las superestructuras de los modelos elegidos. 34 3.2. ESTADOS LÍMITES (AASHTO LRFD, SECCION 1.3.2.) Un Estado Límite define condiciones que se quiere que una estructura satisfaga. En general, un elemento estructural tendrá que satisfacer diferentes estados límites. Los Estados Límites definidos por la norma AASHTO LRFD son los siguientes: 3.2.1. Estado Límite de Servicio (AASHTO LRFD, sección 1.3.2.2) Se debe considerar como restricciones a las tensiones, deformaciones y anchos de fisura, bajo condiciones regulares de servicio. Las combinaciones de carga de este estado son las siguientes (AASHTO LRFD, sección 3.4): ‚" SERVICIO I: Combinación de cargas que representa la operación normal del puente con un viento de 90 (km/h), tomando todas las cargas con sus valores nominales. También se relaciona con el control de las deflexiones de las estructuras metálicas enterradas, revestimientos de túneles y tuberías termoplásticas y con el control del ancho de fisuración de las estructuras de hormigón armado. Esta combinación de cargas también se debería utilizar para investigar la estabilidad de taludes. ‚" SERVICIO II: Combinación de carga cuya intención es controlar la fluencia de las estructuras de acero y la falla de las conexiones críticas debido a la carga viva vehicular. ‚" SERVICIO III: Combinación de carga relativa sólo a la tracción en estructuras de hormigón pretensado con el objetivo de controlar el agrietamiento. 35 3.2.2. Estado Límite de Fatiga y Fractura (AASHTO LRFD, sección 1.3.2.3) El estado límite de fatiga se debe considerar como restricciones impuestas al rango de tensiones. El estado límite de fractura se debe considerar como un conjunto de requisitos sobre resistencia de materiales de las Especificaciones sobre materiales de la AASHTO. La combinación de carga de este estado límite es la siguiente (AASHTO LRFD, sección 3.4): ‚" FATIGA: Combinación de cargas relativa a la carga viva vehicular repetitiva y a la respuesta dinámica que se provoca producto de diseñar utilizando el camión especificado en el articulo 3.4.2.2 de esta tesis. 3.2.3. Estado Límite de Resistencia (AASHTO LRFD, sección 1.3.2.4) Define los criterios de capacidad última de la estructura para asegurar su resistencia y estabilidad, tanto local como global, para resistir las combinaciones de carga estadísticamente significativas que se espera que el puente experimente en su vida útil. Las combinaciones de este estado límite son las siguientes (AASHTO LRFD, sección 3.4): ‚" RESISTENCIA I: Combinación de carga básica para el camión normal sin viento. ‚" RESISTENCIA II: Combinación de cargas que representa el uso del puente por parte de vehículos de diseño especiales especificados por el propietario, vehículos de circulación restringida (sobrepeso), o ambos, sin viento. 36 ‚" RESISTENCIA III: Combinación de carga que representa el puente expuesto a velocidades del viento mayores a 90 ( Km ). hr ‚" RESISTENCIA IV: Combinación de carga que representa una alta relación entre las solicitaciones provocadas por sobrecarga y carga muerta. ‚" RESISTENCIA V: Combinación de carga que representa el uso del puente por parte de vehículos normales con una velocidad del viento de 90 ( Km ). hr 3.2.4. Estados Límites correspondientes a Eventos Extremos (AASHTO LRFD, sección 1.3.2.5) Se debe considerar el estado límite correspondiente a Eventos Extremos para garantizar la supervivencia estructural de un puente durante una inundación o sismo significativo, o cuando es embestido por una embarcación, un vehículo o un flujo de hielo, posiblemente en condiciones socavadas. Las combinaciones de este estado límite son las siguientes (AASHTO LRFD, sección 3.4): ‚" EVENTO EXTREMO I: Combinación de cargas que incluye sismos ‚" EVENTO EXTREMO II: Combinación de cargas que incluye carga de hielo, colisión de embarcaciones y vehículos, y ciertos eventos hidráulicos con una sobrecarga reducida diferente a la que forma parte de la carga de colisión de vehículos. 37 3.3. ECUACIÓN BÁSICA DE DISEÑO (AASHTO LRFD, sección 1.3.2.1) El método LRFD, puede ser expresado mediante la siguiente expresión: Âj i © i i © Qi ~ l © R n ? R r Donde: ji : Factor de modificación de cargas, relacionado con la ductilidad, redundancia e importancia operacional de la estructura. i i : Factor de Carga, multiplicador estadístico que se aplica a las solicitaciones. Qi : Solicitación l : Factor de Resistencia, multiplicador estadístico aplicado a las resistencias nominales. Rn : Resistencia Nominal Rr : Resistencia de cálculo El término de la izquierda corresponde a la Resistencia Requerida y el de la derecha a la Resistencia de Cálculo, siendo esta última la resistencia que provee el componente estructural considerado (viga, columna, etc.). El factor ji depende de los coeficientes j D ,j R y j I , los cuales están relacionados con la ductilidad, redundancia e importancia operacional, respectivamente. 38 - Ductilidad (AASHTO LRFD, sección 1.3.3) Una estructura puede tener dos tipos de comportamiento: frágil o dúctil. El comportamiento frágil es indeseable porque implica, generalmente, la pérdida repentina de la capacidad de carga cuando se excede el límite elástico. El comportamiento dúctil es caracterizado por deformaciones inelásticas significativas antes de que ocurra cualquier pérdida de capacidad. Este comportamiento es una advertencia de la falla estructural. El factor relacionado con la ductilidad para el estado límite de resistencia es: jD 1.05 Para componentes no dúctiles y conexiones jD 0.95 Para los componentes y conexiones con ductilidad mayor j D = 1.00 Para diseños convencionales que la especificada. Para los otros estados límites: j D = 1.00 - Redundancia (AASHTO LRFD, sección 1.3.4) A menos que existan motivos justificados, se deben usar estructuras continuas y con múltiples recorridos de cargas. Estas estructuras son capaces de soportar cargas, incluso, luego de la perdida de un elemento o conexión importante. El factor relacionado con la redundancia para el estado límite de resistencia es: jR 1.05 Para componentes no redundantes jR 0.95 Para niveles excepcionales de redundancia j R = 1.00 Para niveles convencionales de redundancia Para los otros estados límites: j R = 1.00 39 - Importancia Operacional (AASHTO LRFD, sección 1.3.5). Se basa en requisitos sociales, de seguridad y defensa. El factor relacionado con la importancia operacional para el estado límite de resistencia es: jI 1.05 j I = 1.00 jI 0.95 Para puentes de importancia Para puentes típicos Para puentes relativamente menos importantes Para los otros estados límites: j I = 1.00 Finalmente, el factor ji , se define de la siguiente manera: - Cuando se requiera un valor máximo de i i : ji ? j D © j R © j I - Cuando se requiera un valor mínimo de i i : ji ? j D ©j R ©j I 1 0.95 ~ 1.0 3.4. CARGAS (AASHTO LRFD, sección 3.4.1) 3.4.1. Cargas Permanentes (AASHTO LRFD, sección 3.5) Se distinguen dos grupos: Cargas Permanentes (AASHTO LRFD, sección 3.5.1) y Cargas de Suelo (AASHTO LRFD, sección 3.5.2). Las cargas permanentes se subdividen en: ‚" DC: Carga permanente de componentes estructurales y accesorios no estructurales. ‚" DW: Carga permanente de superficies de rodamiento e instalaciones para servicios públicos. Las cargas de suelo se subdividen en: ‚" EH: ‚" ES: Empuje horizontal del suelo Sobrecarga de suelo 40 ‚" DD: Fricción Negativa ‚" EV: Presión Vertical del suelo de relleno 3.4.2. Cargas Transitorias (AASHTO LRFD, sección 3.3.2) Se definen las siguientes cargas transitorias: ‚" BR: ‚" CE: ‚" CR: ‚" CT: ‚" CV: ‚" EQ: ‚" R: ‚" IC: ‚" IM: ‚" LL: ‚" LS: ‚" PL: ‚" SE: ‚" SH: ‚" TG: Fuerza de frenado de vehículos Fuerza centrífuga de vehículos Creep o Fluencia Lenta Fuerza de Colisión de un vehículo Fuerza de Colisión de una embarcación Sismo Fricción Carga de Hielo Carga Dinámica Carga Viva vehicular Sobrecarga Viva Carga Peatonal Asentamiento Contracción Gradiente de Temperatura ‚" TU: Temperatura uniforme ‚" WL: Viento sobre la Carga Vehicular ‚" WA: Carga Hidráulica y Presión del flujo de agua ‚" WS: Viento sobre la Estructura 41 Las cargas a utilizar en esta memoria son: ‚" DC: Carga permanente de componentes estructurales ‚" IM: Carga Dinámica ‚" DW: Carga permanente de superficies de rodamiento ‚" LL: Carga Viva vehicular 3.4.2.1. Carga Viva (AASHTO LRFD, sección 3.6) La carga viva vehicular consiste en el peso de las cargas en movimiento sobre el puente. Se tienen dos tipos: Vehicular y Peatonal. 3.4.2.1.1. Carga peatonal (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.6) La carga peatonal consiste en una carga de 0.0036 (MPa ) que se aplica a todos los pasillos de más de 600 (mm ) , y que se considera simultáneamente con la carga vehicular. Los puentes utilizados solamente para transito peatonal y/o de bicicletas serán diseñados para una carga viva de 0.0041 (MPa ) . Según Indicación del Ingeniero Civil, Sr. Rodrigo Mancilla T., no se utilizará la carga peatonal para nuestro diseño por no ser relevante para este. 3.4.2.1.2. Carga Vehicular (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.2) El número de vías de transito que se debe fijar, es la parte entera del w 3.6 cuociente: Donde: w: Ancho libre del camino, entre guardarruedas o entre defensas (m) Para caminos con ancho entre 6.0 (m) y 7.2 (m) , se considerarán dos vías de transito, cada una con la mitad del ancho. 42 Se definen tres tipos de cargas: Carga de Camión, Carga de Faja y Carga de Tándem. La carga vehicular total a utilizar es designada “Carga HL–93”. Esta carga será la mayor solicitación proveniente de las combinaciones: - Carga de Camión + Carga de faja (Utilizada en nuestro país) - Carga de Tándem + Carga de Faja 3.4.2.1.2.1. Carga de Camión (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.2.2): El camión de diseño de la norma AASHTO LRFD es similar al camión HS 20-44 especificado en la norma Standard. Transversalmente, el ancho de vía de diseño es de 3.6 (m) , con una separación entre ejes de ruedas de 1,8 (m) , tal como se muestra en la siguiente figura. Figura 3.1: Sección transversal del Camión de la norma AASHTO LRFD. En la dirección longitudinal se tiene una distancia de separación entre ejes de ruedas de 4.3 (m) y otra que varia entre 4.3 (m) y 9.0 (m) , considerando la que provoque las máximas solicitaciones. Los dos últimos ejes reciben la mayor parte de la carga, 14,8 (T ) en cada eje, y 3.57 (T ) en su eje delantero, lo que se aprecia en la siguiente figura: 43 Figura 3.2: Sección longitudinal del Camión de la norma AASHTO LRFD. 3.4.2.1.2.2. Carga de Tándem (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.2.3): El Tándem de diseño consiste en un par de ejes de carga igual a 11.22 (T ) espaciados longitudinalmente a 1.2 (m) . El espaciamiento transversal de ruedas será de 1.8 (m) . Figura 3.3: Carga de Tándem. 3.4.2.1.2.3. Carga de faja (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.2.4) La carga de faja consiste en una carga de 0.949 ( T ), distribuida m uniformemente en la dirección longitudinal. Transversalmente, la carga de faja se asume uniformemente distribuida sobre un ancho de 3 (m) . 44 Figura 3.4: Carga de faja de la norma AASHTO LRFD. 3.4.2.2. Carga de fatiga (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.4) La carga móvil de fatiga consiste en un camión igual al establecido en el artículo 3.4.2.1.2.1 de la presente tesis, solo que con un espaciamiento fijo de 9,0 (m) entre ejes de peso igual a 14.8 (T ) . Además no se considera la carga de faja. El estado de fatiga no necesita ser investigado para las losas de hormigón con vigas múltiples. 3.4.2.3. Carga dinámica admisible IM (AASHTO LRFD, sección 3.6.2) Los efectos estáticos del camión o tándem de diseño serán aumentados en el porcentaje especificado en la Tabla 3.1. Tabla 3.1: Carga dinámica admisible (AASHTO LRFD, Tabla 3.6.2.1-1) Componentes IM (%) Juntas de losa – Todos los estados 75 limites - Todos los demás componentes ‚" Estado limite de fatiga y 15 fractura ‚" Todos los demás estados limites El factor que se aplicara a la carga estática será: 33 C I ? (1 - IM ) 100 45 La carga dinámica admisible no se aplica sobre la carga peatonal ni sobre la carga de faja. 3.4.3. Combinaciones y factores de carga (AASHTO LRFD, sección 3.4.1) Las combinaciones de carga consideradas para cada uno de los estados límites poseen diferentes factores de carga que se determinaran utilizando las siguientes tablas: Tabla 3.2: Factores de carga para cargas permanentes, y p (AASHTO LRFD, tabla 3.4.1-2) Factor de carga Tipo de carga Máximo Mínimo 1,25 0,9 1,5 0,65 DC: Carga Muerta de componentes estructurales DW: Superficie de rodado 46 Tabla 3.3: Combinaciones de carga y factores de carga (LRFD 1998 tabla 3.4.1-1) Combinacion de cargas Estado limite Resistencia I Resistencia II Resistencia III Resistencia IV Solo EH, ES, EV, DW, DC Resistencia V Evento extremo I Evento extremo II Servicio I Servicio II Servicio III Fatiga - Solo LL, IM y CE DC DD DW EH LL IM CE EV ES EL BR PL LS WA WS WL FR TU CR SH 1,75 1 - - 1 0,5/1,2 y TG 1,35 1 - - 1 0,5/1,2 y TG - 1 1,4 - 1 0,5/1,2 y TG 1,5 - 1 - - 1 0,5/1,2 - yp 1,35 1 0,4 1 1 0,5/1,2 y TG 1 1 1 0,5 1 1,3 0,8 1 1 1 1 1 0,3 - 0,3 - 1 1 1 1 1 1/1,2 1/1,2 1/1,2 - 0,75 - - - - - yp yp yp Utilice uno de estos a la vez TG SE EQ IC CT CV y SE - - - - y SE - - - - y SE - - - - - - - - - y SE - - - - - y SE 1 - 1 - 1 - 1 - - - - - - yp yp yp y EQ - yTG - yTG - y SE - 3.4.4. Aplicación de las cargas 3.4.4.1. Aplicación de las cargas de camión (AASHTO LRFD, sección 3.6.1.3) La carga vehicular a utilizar se determina como la condición más desfavorable entre: la carga de camión más la carga de faja o la carga de tándem más la carga de faja. En el diseño, la carga de camión o de tándem deberá posicionarse transversalmente, tal que el centro de la rueda externa este a más de: - 0,3 (m) de la cara interna del guardarruedas o de la baranda, para el diseño de la losa en voladizo. - 0,6 (m) del borde de la vía de diseño, para el diseño de todos los demás elementos. 3.4.4.2. Coeficientes de distribución Si el puente es analizado utilizando métodos aproximados se deben utilizar los coeficientes de distribución en el cálculo de las estructuras. La distribución de la carga viva vehicular se puede utilizar para vigas y travesaños, con excepción de vigas cajón de acero con losa de hormigón, si cumplen con las siguientes condiciones (AASHTO LRFD, sección 4.6.2.2.1): - Ancho de losa constante. - Numero de vigas no menor a tres. - Vigas paralelas y con aproximadamente igual rigidez. - La superficie de rodado en el voladizo no debe exceder los 910 ( mm ) . - La curvatura en el plano es menor que el limite especificado en el articulo 4.6.1.2 de la norma AASHTO LRFD. 48 - La sección transversal es constante y coincide con una de las secciones transversales mostradas en la tabla 4.6.2.2.1-1 de la norma AASHTO LRFD. Según la sección 4.6.2.2.1 de la norma AASHTO LRFD, para una separación mayor entre vigas que el rango de aplicabilidad especificado en las tablas de los artículos 4.6.2.2.2 y 4.6.2.2.3 de la norma AASHTO LRFD, la sobrecarga sobre cada viga deberá ser la reacción de las vías cargadas determinada según la ley de momentos. Los coeficientes de distribución para momento y corte que se utilizan para el diseño de las superestructuras de puentes con vigas de hormigón armado, se especifican en las siguientes tablas, haciendo la distinción entre vigas interiores y vigas exteriores. (AASHTO LRFD, Tablas 4.6.2.2.2b1, 4.6.2.2.2d-1, 4.6.2.2.3a-1, 4.6.2.2.3b-1) Tabla 3.4: Coeficiente de distribución de momento para viga interior Nº de Rango de Vías Coeficiente de distribución Aplicabilidad ( mm ) Cargadas 1100 ~ S ~ 4900 110 ~ t s ~ 300 1 Cdmi ? 0.06 - ( K g 0.1 S 0.4 S 0.3 ) ©( ) ©( ) 3 L 4300 L © ts 6000 ~ L ~ 73000 Nb 4 4 · 10 9 ~ K g ~ 3 · 1012 Usar el menor valor obtenido de la ecuación 1 anterior con N b ? 3 o con la ley de Nb ? 3 momentos 49 2 o mas Cdmi ? 0.075 - ( K g 0.1 S 0.6 S 0.2 ) ©( ) ©( ) 3 L 2900 L © ts 1100 ~ S ~ 4900 110 ~ t s ~ 300 6000 ~ L ~ 73000 Nb 4 Usar el menor valor obtenido de la ecuación 2 o mas anterior con N b ? 3 o con la ley de Nb ? 3 momentos Donde: Cdmi = Coeficiente de distribución de momento para viga interior S = Espaciamiento entre ejes de vigas ( mm ) L = Luz de la viga ts = Espesor de la losa Nb = Numero de vigas de la superestructura Kg = Parámetro de rigidez longitudinal ( mm 4 ) K g = n © ( I - A © eg 2 ) En la cual: n? Eb Ed Donde: Eb = Modulo de elasticidad del material de la viga Ed = Modulo de elasticidad del material de la losa I = Momento de inercia de la viga no compuesta ( mm 4 ) A = Área de la viga no compuesta ( mm 2 ) 50 eg = Distancia entre los centros de gravedad de la viga no compuesta y la losa ( mm ) Tabla 3.5: Coeficiente de distribución de momento para viga exterior Rango de N ° de Vías Cargadas 1 Coeficiente de distribución Aplicabilidad ( mm ) Usar ley de momentos Nb 2 o mas Cdme ? e © Cdmi 4 / 300 ~ d e ~ 1700 Usar el menor valor obtenido de la ecuación anterior con 2 o mas N b ? 3 o con la ley de Nb ? 3 momentos Donde: Cdme = Coeficiente de distribución de momento para viga exterior Cdmi = Coeficiente de distribución de momento para viga interior Además: e ? 0.77 - de 2800 Donde: d e = Distancia entre la cara exterior del alma de la viga externa hasta el borde interior del guardarruedas o barrera ( mm ) 51 Tabla 3.6: Coeficiente de distribución de corte para viga interior Rango de N ° de Vías Cargadas Coeficiente de distribución Aplicabilidad ( mm ) 1100 ~ S ~ 4900 110 ~ t s ~ 300 Cdci ? 0.36 - 1 S 7600 6000 ~ L ~ 73000 4 · 10 9 ~ K g ~ 3 · 1012 Nb 1 Usar ley de momentos 4 Nb ? 3 1100 ~ S ~ 4900 110 ~ t s ~ 300 2 o mas S S 2 Cdci ? 0.2 /( ) 3600 10700 6000 ~ L ~ 73000 4 · 10 9 ~ K g ~ 3 · 1012 Nb 2 o mas Usar ley de momentos 4 Nb ? 3 Donde: Cdci = Coeficiente de distribución de corte para viga interior S = Espaciamiento entre ejes de vigas ( mm ) 52 Tabla 3.7: Coeficiente de distribución de corte para viga exterior Rango de N ° de Vías Cargadas Coeficiente de distribución 1 Usar ley de momentos Aplicabilidad ( mm ) Nb 2 o mas 4 Cdce ? e © Cdci / 300 ~ d e ~ 1700 Usar ley de momentos Nb ? 3 2 o mas Donde: Cdce = Coeficiente de distribución de corte para viga exterior Cdci = Coeficiente de distribución de corte para viga interior Además e ? 0.6 - de 3000 Donde: d e = Distancia desde la cara exterior del alma de la viga externa hasta el borde interior del guardarruedas o barrera ( mm ) 3.5. FACTORES DE RESISTENCIA (AASHTO LRFD, sección 5.5.4.2) Los factores de reducción de la resistencia h son los multiplicadores que se aplican a la resistencia nominal de cada elemento. Estos varían según el elemento considerado, el tipo de solicitación y el material utilizado. 53 Tabla 3.8: Factores de resistencia Factor de resistencia h Uso - Flexión y tracción Hormigón armado Hormigón pretensado 0,9 1 - Corte y Torsión Hormigón de peso normal 0,9 Hormigón liviano 0,7 -Compresión Axial -Apoyo de hormigón 0,75 0,7 Compresión en los modelos 0,7 de puntal y nudo -Compresión en las zonas de anclaje Hormigón de peso normal Hormigón liviano 0,8 0,65 -Tracción en el acero en zonas 1 de anclaje 3.6. ESTADOS DE CARGA Las combinaciones de carga que se utilizaran en el diseño de los modelos de las superestructuras serán: Resistencia I Servicio I Fatiga : R I ? j © ]1,25 © DC - 1.5 © DW - 1.75 © *LL - IM +̲ : S I ? j © ]1,0 © ( DC - DW ) - 1,0 © *LL - IM +̲ : F ? j © 0,75 © *LL - IM + 54 3.7. DISEÑO DE LA LOSA DE HORMIGON ARMADO (AASHTO LRFD, SECCION 9.7) El Método Elástico Aproximado (especificado en el artículo 4.6.2.1 de la norma AASHTO LRFD), el Método Refinado (especificado en el artículo 4.6.3.2 de la norma AASHTO LRFD), o el Método Empírico (especificado en el artículo 9.7.2 de la norma AASHTO LRFD), pueden ser utilizados para realizar el diseño de losas de hormigón armado. El Método Elástico Aproximado, conocido también como Método de las Franjas, simula franjas que van de un lado a otro del tablero, modelándolas como vigas simplemente apoyadas. Este método corresponde a un método similar al utilizado en la norma AASHTO Standard. El Método Refinado, consiste en modelar el sistema de losas y vigas del puente con elementos finitos. El Método Empírico de diseño para las losas de hormigón, no es un método de análisis, sino que un procedimiento para fijar la cantidad de armadura que la losa necesita. Este método se aplica en los tramos interiores de las losas. No se utiliza para tramos de losa en voladizo. El espesor mínimo de la losa será de (AASHTO LRFD, sección 9.7.1.1): eMIN ? 175 ( mm ) Para el diseño, se utilizaran los recubrimientos mostrados en la sección 3.1003.604 del Manual de Carreteras Volumen III (2002). 55 3.7.1. Diseño de tramos centrales por el Método Empírico (AASHTO LRFD, sección 9.7.2) Según la norma AASHTO LRFD, la investigación ha demostrado que la acción estructural por la que las losas de hormigón resisten las cargas de ruedas no es la flexión, si no que es un estado tensional complejo interno tipo membrana, referido a un efecto de “Arco interno”, por lo cual, se requiere solamente cantidad mínima de refuerzo isotropico para resistir la solicitación. Este refuerzo de acero provee una resistencia de flexión local y es requerido para un confinamiento global y así desarrollar el efecto arco. El diseño de la losa por medio de este método se puede realizar si se satisfacen las siguientes condiciones (AASHTO LRFD, sección 9.7.2.4) ‚" Los elementos soportantes deben estar diseñados de acero u hormigón. ‚" El tablero se hormigona totalmente in situ y se cura al agua. ‚" El tablero es de espesor uniforme, con la excepción de los acartelamientos en las alas de las vigas y otros aumentos de espesor localizados. ‚" 6,0 ~ SE ~ 18,0 , eL Donde: S E = Largo efectivo SE ? S / e L = Espesor de la losa ( B1S / B A ) 2 Donde: S = Espaciamiento entre vigas ( mm ) B1S : = Ancho del ala superior de la viga ( mm ) 56 BA : = Espesor del alma ( mm ) ‚" El espesor del núcleo de la losa no es menor que 100 ( mm ) . ‚" El largo efectivo S E debe ser menor o igual a 4100 ( mm ) . ‚" El espesor de la losa debe ser mayor o igual a 175 ( mm ) . ‚" El largo del voladizo LVol debe ser mayor que 5 veces el espesor de la losa. ‚" La resistencia del hormigón f ' c debe ser mayor que 28 ( MPa ) . ‚" El tablero trabaja de forma conjunta con los componentes estructurales sobre los cuales se apoya. Para losas diseñadas con el método empírico se deberá disponer de cuatro capas de armadura isotropica. El refuerzo será colocado tan cerca de las superficies exteriores de la losa según lo permitan los recubrimientos. Se deberá proveer armadura en cada cara de la losa, con las capas más externas ubicadas en la dirección de la longitud efectiva. Según lo estipulado en el punto 9.7.2.5 de la norma AASHTO LRFD, la cantidad mínima de acero será: 0.57 (mm2 / mm) Para cada capa inferior 0.38 (mm2 / mm) Para cada capa superior El espaciamiento no debe ser superior a 450 ( mm ) y el acero de refuerzo debe tener una resistencia no menor a 420 ( MPa ) . 57 3.7.2. Diseño de voladizos (AASHTO LRFD, sección 13, Apéndice A) Estrictamente, los voladizos del tablero se deben diseñar considerando separadamente los siguientes casos de diseño. 1º Caso: Fuerzas transversales y longitudinales especificadas en el articulo A.13.2 de la norma AASHTO LRFD. Estado Límite correspondiente a Evento Extremo. 2º Caso: Fuerzas verticales especificadas en el articulo A.13.2 de la norma AASHTO LRFD. Estado Límite correspondiente a Evento Extremo. 3º Caso: Carga vehicular sobre el voladizo, especificada en el artículo 3.6.1 de la norma AASHTO LRFD. Estado Límite correspondiente a Resistencia. Según Indicación del Ingeniero Civil Sr. Rodrigo Mancilla, no se verificaran los primeros dos casos. Para el diseño según el 3º Caso se utilizara el método elástico aproximado de diseño. El ancho de vía equivalente del tablero se puede tomar como se especifica en la Tabla 4.6.2.1.3-1 de la norma AASHTO LRFD. Para los voladizos, cuando sea aplicable, se pueden usar los requisitos del artículo 3.6.1.3.4 de la norma AASHTO LRFD en vez del ancho de vía especificado en la tabla mencionada. El articulo estipula que para el diseño de las losas en voladizo que no exceden los 1.8 (m) desde la línea central de la viga exterior a la cara interior de una defensa de hormigón estructuralmente continua, la fila exterior de cargas de rueda se puede sustituir por una línea de carga uniformemente distribuida de 1,46 ( T ), ubicada a 0,3 (m) de la cara interna de la baranda. m Las cargas de cálculo sobre la losa en voladizo se aplicaran mediante un diagrama de cuerpo libre, independiente de los otros tramos de la losa. 58 En esta tesis, el tablero a utilizar será de hormigón. En este caso, el ancho equivalente de vía, E, esta dado por la siguiente expresión (AASHTO LRFD, tabla 4.6.2.1.3-1): E = 1.14 + 0.833*X Donde: X = Distancia entre el centro de la rueda externa y el punto de apoyo. 3.8. HORMIGON ARMADO (AASHTO LRFD, SECCION 5) 3.8.1. Propiedades de los materiales -Hormigón El hormigón utilizado para todas las estructuras, será tipo H30, con f ' c ? 25 ( MPa ) . a) Modulo de elasticidad (AASHTO LRFD, sección 5.4.2.4) El modulo de elasticidad para hormigón de densidad normal, se puede tomar como: Ec = 4800 © f ' c ( MPa ) b) Modulo de rotura (AASHTO LRFD, sección 5.4.2.6) El modulo de rotura para hormigón de densidad normal, esta dado por la siguiente formula: f r = 0.63 © f 'c ( MPa ) - Acero de refuerzo El acero de refuerzo utilizado en todas las estructuras será del tipo A63-42H, con un modulo de elasticidad, E s , igual a 200000 ( MPa ) . 59 3.8.2. Estados limites (AASHTO LRFD, sección 5.5.) 3.8.2.1. Estado limite de servicio (AASHTO LRFD, sección 5.5.2.) Se deberán verificar las deformaciones y fisuraciones para las vigas de hormigón armado. La losa de hormigón armado no necesita ser verificada para este estado límite, pues se acepta que cumple con los requerimientos. 3.8.2.2. Estado límite de fatiga (AASHTO LRFD, sección 5.5.3.) Este estado límite no necesita ser investigado para losas de hormigón armado en aplicaciones multiviga, como es nuestro caso. En el caso de las vigas de hormigón armado, este estado límite debe verificarse para las barras de acero. - Barras de refuerzo El rango de tensión en el centroide del acero de refuerzo, como resultado de la combinación de carga de fatiga, especificada en la tabla 3.4.1-1 de la norma AASHTO LRFD, no deberá exceder: r f r ? 145 / 0.33 © f min - 55 © ( ) h Donde: fr = Rango de tensión ( MPa ) f min = Mínima tensión por sobrecarga resultante de la combinación de cargas correspondiente a fatiga, combinada con la más severa tensión debida a las cargas permanentes o a las cargas permanentes mas las cargas externas inducidas por contracción y creep (fluencia lenta); la tracción se considera positiva, la compresión negativa ( MPa ) . 60 r h = Razón entre el radio de base y la altura de giro de las deformaciones transversales; si el valor real se desconoce, 0.3 debe ser usado. 3.8.2.3. Estado limite de resistencia (AASHTO LRFD, sección 5.5.4) Para el estado límite de resistencia se tendrán los siguientes factores , que multiplican a la resistencia nominal de los elementos considerados: Para flexión y tracción: 0.9 Para corte y torsión: 0.9 3.8.3. Flexión (AASHTO LRFD, sección 5.7.3) 3.8.3.1. Resistencia a la flexión La resistencia a la flexión nominal, M n ( T © m ), para una viga rectangular simplemente armada, esta dada por: aÔ Ã M n ? As © f y © Ä d / Õ 2Ö Å Donde: As = Área de acero de refuerzo a tracción fy = Tensión de fluencia del acero de refuerzo d = Distancia desde la fibra extrema de compresión hasta el centroide del acero de refuerzo en tracción a = Profundidad del bloque de tensiones equivalente Como: Y tenemos que a ? d 1 © c c? As © f y 0.85 © f c '©d1 © b con d1 = 0.85 Para f c '~ 28MPa 61 a? Tendremos que: As © f y 0.85 © f c '©b Donde: b = Ancho de la zona comprimida 3.8.3.2. Limitaciones al refuerzo a) Refuerzo mínimo (ACI 2005, Sección 10.5.1) En toda sección de un elemento sometido a flexión cuando por análisis se requiera refuerzo de tracción, el AS proporcionado no debe ser menor que el obtenido por medio de: AsMIN ? fC ' 4© f y © bw © d AsMIN > 1.4 © bw © d fy Donde: bW = Ancho del alma ( mm ) fy = Tensión de fluencia del acero de refuerzo 3.8.3.3. Control de la fisuración (AASHTO LRFD, sección 5.7.3.4) Los elementos de hormigón sometidos a flexión, excepto las losas diseñadas según el método empírico, deben verificarse para tener grietas de anchos aceptables. Estos anchos se controlan mediante el parámetro Z, el cual no debe exceder los 30000 ( exposición moderada, 23000 ( exposición severa y 17500 ( N ) para miembros sometidos a mm N ) para miembros en condiciones de mm N ) para miembros enterrados. mm Se debe cumplir que la tensión de tracción en el acero de refuerzo en el estado límite de servicio, f SA , no sobrepase el valor de 0,6 f y . 62 Por lo tanto f sa ? *d c © A+3 Z 1 ~ 0.6 © f y Donde: dc = Profundidad del hormigón medido desde la fibra extrema a compresión del hormigón hasta el centro de la barra más cercana a esta fibra. Para fines de cálculo, el espesor de recubrimiento libre usado para calcular d c no se deberá tomar mayor que 50 ( mm ) . A = Área de hormigón que tiene el mismo baricentro que la armadura principal de tracción y limitada por las superficies de la sección transversal y una recta paralela al eje neutro, dividida por el número de barras ( mm 2 ); Para fines de cálculo, el espesor de recubrimiento libre de hormigón usado para calcular A no se deberá tomar mayor que 50 ( mm ) . Z = Parámetro relacionado con el ancho de fisuración 3.8.3.4. Deformaciones (AASHTO LRFD, sección 5.7.3.6.2) Si el propietario del puente decide controlar las deformaciones, se deberían aplicar los siguientes principios: • Al investigar la máxima deflexión, todos los carriles de diseño deberían estar cargados, y se debería asumir que todos los elementos portantes se deforman de igual manera. • Se debería utilizar la carga viva vehicular, incluyendo el incremento por carga dinámica. La combinación de cargas a utilizar seria Servicio I de la Tabla 3.4.1-1 de la norma AASHTO LRFD. • La sobrecarga viva se debe tomar del Artículo 3.6.1.3.2; Este indica que la deflexión se deberá tomar como el mayor valor entre: 63 a) La deflexión debida solo al camión de diseño, o b) La deflexión debida al 25 % del camión de diseño más la carga de faja. En ausencia de otros criterios, para las construcciones de acero, aluminio y/u hormigón se pueden considerar los siguientes límites de deflexión (AASHTO LRFD, sección 2.5.2.6.2): • Carga vehicular, general: L/800 • Cargas vehiculares y/o peatonales: L/1000 • Carga vehicular sobre voladizos: L/300 • Cargas vehiculares y/o peatonales sobre voladizos: L/375 L en ( mm ) En ausencia de un análisis más exhaustivo, las deformaciones instantáneas se podrán calcular usando el módulo de elasticidad del hormigón especificado en el Artículo 5.4.2.4 de la norma AASHTO LRFD y tomando el momento de inercia ya sea como el momento de inercia bruto, I g , o bien un momento de inercia efectivo, I e . Este último se obtiene de la siguiente formula: ÃM I e ? ÄÄ cr Å Ma 3 Ç ÃM Ô ÕÕ © I g - È1 / ÄÄ cr ÈÉ Å M a Ö M cr ? f r © Siendo: Ô ÕÕ Ù © I cr ~ I g Ö ÙÚ 3 Ig yt Donde: M cr = Momento de fisuración ( N © mm ) fr = Modulo de ruptura del hormigón ( MPa ) yt = Distancia desde el eje neutro hasta la fibra extrema en tracción ( mm ) Ma = Momento máximo para el cual la deformación es calculada ( N © mm ) 64 I cr = Momento de inercia fisurado ( mm 4 ) Ig = Momento de inercia de la sección bruta del hormigón ( mm 4 ) 3.8.4. Corte 3.8.4.1. Resistencia al corte (ACI 2005 11.1) La resistencia nominal al corte Vn , debe determinarse mediante la siguiente formula: Vn ? Vc - Vs Con: Vc ? Vs ? f C ' © bW © d 6 Av © f y © d s Donde: Vc = Resistencia al corte del hormigón ( N ) Vs = Resistencia al corte del acero de refuerzo transversal ( N ) bW = Ancho del alma de la viga ( mm ) d = Distancia desde la fibra extrema en compresión hasta el centroide del refuerzo ( mm ) Av = Área de acero de refuerzo para el corte ( mm 2 ) s = Espaciamiento entre estribos ( mm ) 3.8.4.2. Refuerzo de corte mínimo (ACI 2005 11.5.6) Debe colocarse un área mínima de refuerzo para cortante AV min , en todo elemento de concreto reforzado sometido a flexión donde VU exceda 0.5 © h © VC . 65 Cuando se requiera refuerzo para cortante, AV min se debe calcular mediante: AV min = f C ' © bW © s 16 © f y Donde: bW = Ancho del alma de la viga ( mm ) s = Espaciamiento entre estribos ( mm ) 3.8.4.3. Espaciamiento máximo del refuerzo transversal (ACI 2005, Sección 11.5.5) El espaciamiento del refuerzo de cortante colocado perpendicularmente al eje del elemento no debe exceder de d 2 en elementos de concreto no preesforzado ni de 600 ( mm ) . Donde Vs sobrepase Vc ? f C ' © bW © d 3 , las separaciones máximas dadas anteriormente se deben reducir a la mitad. 3.8.5. Ancho colaborante de la losa (AASHTO LRFD, sección 4.6.2.6) a) Viga interior Para vigas interiores, el ancho efectivo deberá tomarse como el menor valor entre: ‚" Un cuarto de la luz efectiva de la viga. ‚" 12 veces el espesor de la losa, mas el mayor valor entre el ancho del alma o la mitad del ancho del ala superior de la viga. ‚" El espaciamiento promedio entre vigas adyacentes. 66 b) Viga exterior Para las vigas exteriores el ancho de ala efectivo se puede tomar como la mitad del ancho efectivo de la viga interior adyacente, más el menor valor entre: • Un octavo de la luz efectiva de la viga. • 6 veces el espesor de la losa, mas el mayor valor entre la mitad del ancho del alma o un cuarto del ancho del ala superior de la viga no compuesta. • El ancho del voladizo. 3.9. RECUBRIMIENTOS (MCV3 2002, sección 3.1003.604) Deben ser proporcionados los siguientes recubrimientos mínimos para el acero de refuerzo: - - Viga: Losa Refuerzo principal, superior e inferior: 5 Estribos, amarras, zunchos: 4 Refuerzo superior: 4 Refuerzo inferior: 2.5 3.10. ESPACIAMIENTO DE LA ARMADURA (ACI 2005, sección 7.6) La distancia libre mínima entre barras paralelas de una capa debe ser el diámetro nominal de la barra, pero no menor de 25 ( mm ) . Cuando el refuerzo paralelo se coloque en dos o más capas, las barras de las capas superiores deben colocarse exactamente sobre las de las capas inferiores, con una distancia libre entre capas no menor de 25 ( mm ) . 67 En muros y losas, exceptuando las losas nervadas, la separación del refuerzo principal por flexión no debe ser mayor de 3 veces el espesor del muro o de la losa, ni de 450 ( mm ) . 3.11. PROFUNDIDADES MÍNIMAS PARA SUPERESTRUCTURAS (AASHTO LRFD, TABLA 2.5.2.6.3-1) 68