PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU

TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/ PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERIA SIMULACION Y OPTIMIZACION DE UN SISTEMA DE ALCANTARILLADO URBANO Tesis para optar el Titulo de INGENIERO CIVIL Fernando Javier Chávez Aguilar LIMA – PERU 2006 PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERIA SIMULACION Y OPTIMIZACION DE UN SISTEMA DE ALCANTARILLADO URBANO Trabajo de Tesis para optar el Titulo de INGENIERO CIVIL Anexos del proyecto Fernando Javier Chávez Aguilar LIMA – PERU 2006 PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERIA SIMULACION Y OPTIMIZACION DE UN SISTEMA DE ALCANTARILLADO URBANO Trabajo de Tesis para optar el Titulo de INGENIERO CIVIL Planos del proyecto Fernando Javier Chávez Aguilar LIMA – PERU 2006 RESUMEN Se optimizará una red de alcantarillado pluvial dada, ubicada en la ciudad de Tumbes, localidad que se ha elegido por estar en zona de influencia del fenómeno El Niño, tomando en cuenta: - Las restricciones existentes, en este caso dadas por el Reglamento Nacional. - Los parámetros hidráulicos de acuerdo al tipo de material elegido y la geometría de los conductos. - La intensidad de la lluvia de diseño - Los caudales de escorrentía variables en el tiempo y con valor máximo calculado con el método Racional. El Diseño consta de dos partes: - Optimización: en esta parte se obtienen las pendientes y diámetros de los conductos de la red optimizada, empleando un programa que emplea el cálculo por diferencias finitas y combinaciones para obtener costos mínimos, como datos requiere: las coordenadas de los nudos, la numeración de nudos y conductos, la profundidad máxima y mínima de instalación, la velocidad máxima y mínima, el coeficiente de rugosidad de los conductos, los diámetros disponibles y los caudales de escorrentía. - Documentación: se emplea el programa de simulación hidráulico Extran teniendo como datos los diámetros y pendientes obtenidos en la optimización, con el que se verifica que no existen sobrecargas ni inundaciones en los nudos. Para el cálculo de los costos se han realizado los análisis por metro lineal de tubería de acuerdo a las diferentes profundidades de instalación posibles. Asimismo se hace un estudio de los métodos de cálculo programas de simulación y optimización. empleados en los CONTENIDO INDICE 1. INTRODUCCIÓN 1 2. OBJETIVO 1 3. MODELADO MATEMATICO DE SISTEMAS DE ALCANTARILLADO 2 3.1 MODELOS DE DRENAJE URBANO 2 3.2 CLASIFICACIÓN DE MODELOS DE DRENAJE URBANO 3.2.1 OBJETIVOS 3.2.2 MODELOS DE INVESTIGACION 3.2.3 MODELOS DE ESTUDIO 3.2.4 MODELOS DE DISEÑO 3.2.5 MODELOS DE OPERACIÓN 2 2 2 2 3 3 3.3 MODELADO MATEMATICO EN HIDRÁULICA 4 3.3.1 GENERALIDADES 4 3.3.2 MODELADO UNIDIMENSIONAL 5 FLUJO UNIDIMENSIONAL NO ESTACIONARIO GRADUALMENTE VARIADO ECUACIONES DE SAINT VENANT 3.3.3 SOLUCION DE LAS ECUACIONES DE SAINT- VENANT 6 3.3.3.1 METODOS DE SOLUCIÓN 3.3.3.2 METODO EXPLICITO 3.3.3.3 METODO IMPLICITO 3.3.4 PASOS PARA LA CONSTRUCCIÓN Y OPERACIÓN DE UN MODELO 9 MATEMATICO 3.3.5 PARAMETROS DE UN MODELO MATEMATICO 9 3.3.6 CLASIFICACIÓN DE LOS MODELOS MATEMATICOS 10 3.3.6.1 INTRODUCCIÓN 3.3.6.2 DIMENSIONALIDAD 3.3.6.3 METODO DE CÁLCULO 3.3.6.4 REGIMENES DE FLUJO 3.3.6.5 VARIACIÓN EN EL TIEMPO 3.3.6.6 CONTORNO DEL CAUCE 3.4 MODELOS DE OPTIMIZACIÓN PARA SISTEMA DE ALCANTARILLADO 11 3.5 MODELOS DE SIMULACIÓN PARA SISTEMA DE ALCANTARILLADO 3.5.1 STORM WATER MANAGEMENT MODEL (SWMM) 3.5.1.1 DESARROLLO DE SWMM 3.5.1.2 DESCRIPCIÓN GENERAL 3.5.1.3 BLOQUE RUNOFF 3.5.1.4 BLOQUE TRANSPORT 3.5.1.5 BLOQUE EXTRAN 3.5.1.5.1 DESCRIPCIÓN GENERAL 3.5.1.5.2 LIMITACIONES SIGNIFICATIVAS 3.5.1.5.3 TIPOS DE SECCIONES DISPONIBLES 3.5.1.5.4 ECUACIÓN FUNDAMENTAL DE FLUJO 3.5.1.5.5 SOLUCION DE LA ECUACIÓN FUNDAMENTAL DE FLUJO 3.5.1.5.6 FLUJO INICIAL 12 12 3.5.1.5.7 INESTABILIDADES DE CÓMPUTO 3.5.1.5.8 PROBLEMAS DE CONVERGENCIA 3.5.1.5.8.1 ESTABILIDAD 3.5.1.5.8.2 INDICADORES DE INESTABILIDAD 3.5.1.5.8.3 SOBRECARGA 3.5.1.5.9 PERIODO DE SIMULACIÓN 3.5.1.5.10 LONGITUD DE CONDUCTOS 3.5.1.5.11 REVISIÓN PRELIMINAR DE SISTEMAS 3.5.1.5.12 INSTRUCCIÓNES PARA PREPARACION DE DATOS. 3.5.1.5.12.1 INTRODUCCIÓN 3.5.1.5.12.2 UBICACIÓN DE NUDOS 3.5.1.5.12.3 LONGITUD DE CONDUCTOS E INTERVALO DE TIEMPO 4. EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO A DISEÑAR 22 4.1 UBICACIÓN 22 4.2 DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE DRENAJE 4.2.1 GENERALIDADES 4.2.2 EL RIO TUMBES 4.2.3 CLIMA DE LA ZONA 22 22 23 24 4.3 SISTEMA DE AGUA Y ALCANTARILLADO 4.3.1 AGUA POTABLE 4.3.2 ALCANTARILLADO SANITARIO 4.3.3 ALCANTARILLADO PLUVIAL 25 25 25 27 4.4 EL FENOMENO DEL NIÑO 4.4.1 CONDICIONES NECESARIAS PARA QUE EXISTA UNA LLUVIA TROPICAL, LLUVIA FUERTE O AGUACERO. 4.4.2 CAUSAS DE LA FRIALDAD DEL MAR FRENTE A LAS COSTAS DEL PERU 4.4.3 TEMPERATURAS EN EL RESTO DEL PACIFICO 4.4.4 PERIODO DE RECURRENCIA DEL FENOMENO DEL NIÑO 4.4.5 CARACTERISTICAS HIDROMETEREOLOGICAS DEL FENOMENO EL NIÑO 4.4.5.1 AUMENTO GENERALIZADO DE LA TEMPERATURA 4.4.5.2 FUERTES E INUSUALES LLUVIAS 4.4.5.3 GRAN DURACIÓN DE LAS LLUVIAS 4.4.5.4 GRANDES INTENSIDADES DE PRECIPITACIÓN 4.4.5.5 FUERTE INCREMENTO DE LOS CAUDALES DE LOS RIOS Y QUEBRADAS 4.4.6 RELACION DE NIÑOS HISTORICOS 4.4.7 EL RIESGO DEL FENOMENO EL NIÑO 29 29 31 32 32 32 36 37 4.5 CONSECUENCIAS DE LA FALTA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 38 4.6 EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL PRESUPUESTO 38 5. REQUERIMIENTO DE DISEÑO PARA SISTEMAS DE ALCANTARILLADO REGLAMENTO NACIONAL NORMA S110 DRENAJE PLUVIAL URBANO. 39 5.1 OBLIGATORIEDAD DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL 39 5.2 COEFICIENTE DE MANNING 39 5.3 ALTURA DEL TIRANTE DE AGUA A CONSIDERAR 39 5.4 VELOCIDAD MINIMA ADMISIBLE 39 5.5 VELOCIDAD MAXIMA ADMISIBLE 39 5.6 PENDIENTES Y CAUDALES PARA VELOCIDADES MAXIMAS 40 5.7 DIAMETRO MINIMO 41 5.8 PENDIENTES MINIMAS 5.8.1 ALCANTARILLADO SANITARIO 5.8.2 ALCANTARILLADO PLUVIAL 41 41 42 5.9 ALTURA DE RELLENO MINIMO Y MAXIMO 43 5.10 PROFUNDIDAD MAXIMA DE LOS COLECTORES 43 5.11 UBICACIÓN DE BUZONES 43 5.12 REGISTROS 43 5.13 METODOS DE CÁLCULO DEL CAUDAL DE ESCORRENTIA 5.13.1 AMBITO DE APLICACIÓN 5.13.2 RELACIONES DE PRECIPACION – ESCORRENTIA 5.13.3 EL METODO RACIONAL 44 44 44 45 5.14 ECUACION DE LA CURVA INTENSIDAD – DURACION – FRECUENCIA 50 5.15 PERIODO DE RETORNO DE DISEÑO 53 6.0 CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA ALCANTARILLADO 54 6.1 EL SISTEMA DE CAPTACION DE AGUAS DE LLUVIA 54 6.2 PARAMETROS PARA EL DISEÑO 55 6.3 EL ESCENARIO DE DISEÑO 58 6.4 METODOLOGIA 58 6.5 LA ZONA DE DRENAJE Y LA RED PLUVIAL PROPUESTA 59 6.6 AREAS CONTRIBUYENTES Y CAUDALES DE DISEÑO 60 6.7 METODO DE CÁLCULO DEL CAUDAL DE ESCORRENTIA 60 6.8 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA 60 6.9 INTENSIDAD Y LA CURVA INTENSIDAD- DURACIÓN – FRECUERNCIA 60 6.10 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN 60 6.11 TIRANTE DE DISEÑO 61 6.12 PENDIENTES MINIMAS 61 6.13 PÉRIODO DE RETORNO DE DISEÑO 61 6.14 LAMINA DE LLUVIA EN 24 HORAS 61 6.15 MATERIAL DE LA TUBERIA 62 6.16 VELOCIDAD MAXIMA 63 6.17 CALCULO HIDRÁULICO 63 6.18 RELLENO MINIMO Y MAXIMO 63 7. CALCULO DE PARAMETROS DE DISEÑO DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL. 65 7.1 ECUACION DE LA CURVA INTENSIDAD – DURACION – FRECUENCIA 65 7.2 TIEMPO DE CONCENTRACION 65 7.3 INTENSIDAD DE LLUVIA 68 7.4 AREA CONTRIBUYENTE A CONSIDERAR 69 7.5 EL COEFICIENTE DE ESCORRENTIA 69 7.6 CALCULO DE PARAMETROS DEL HIDROGRAMA TRIANGULAR DE ESCORRENTIA. 70 8.0 DATOS DE INGRESO PARA EL MODELOS DE DISEÑO OPTIMIZADO 70 8.1 DATOS DE CONDUCTOS 70 8.2 DATOS DE NUDOS 70 8.3 COORDENADAS DE NUDOS 71 8.4 DATOS DE PERFILES DE LOS CONDUCTOS 71 8.5 DATOS DE CAUDAL DE ESCORRENTIA 71 8.6 LA FUNCION DE COSTOS 8.6.1 GENERALIDADES 8.6.2 VALORES DE LA FUNCION DE COSTOS 8.6.3 LOS ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS 72 72 73 73 9.0 RESULTADOS DE LA OPTIMIZACIÓN 75 9.1 GENERALIDADES 75 9.2 OPTIMIZACIÓN NUDOS 1-320 76 9.3 OPTIMIZACION NUDOS 238-320 76 9.4 DOCUMENTACION DE LA OPTIMIZACIÓN CON EL PROGRAMA EXTRAN 9.4.1 GENERALIDADES 9.4.2 FORMATO DE INGRESO DE DATOS PARA EXTRAN 9.4.3 ARCHIVO DE DATOS ISIM PARA EL EXTRAN CON UN INTERVALO DE TIEMPO DELT=5, NUDOS 238-320 9.4.4 RESUMEN ESTADISTICO DE RESULTADOS PARA ISIM 9.4.5 ARCHIVO DE DATOS ISIM1 PARA EL EXTRAN CON UN INTERVALO DE TIEMPO DELT=1 9.4.6 RESUMEN ESTADISTICO DE RESULTADOS PARA ISIM1 76 76 77 82 10. CONCLUSIONES BIBLIOGRAFIA. 82 88 88 95 1 1. INTRODUCCIÓN Actualmente existen diversos modelos matemáticos que permiten simular fenómenos físicos. Estos modelos sirven para el diseño, simulación, toma de decisiones; por lo que es una necesidad sumar dichas herramientas a la gestión de manera correcta, es decir conocer las hipótesis en que se basan los métodos de cálculo, las fórmulas que se utilizan, los parámetros que se requieren para los cálculos internos, todo esto para evitar errores de convergencia y asimismo permitir el análisis de los resultados. Uno de los grandes desafíos que tiene el sector de Saneamiento Básico es satisfacer la creciente demanda de servicios para la evacuación de aguas residuales y el tratamiento de las mismas. Hoy en día se continúa empleando modelos de simulación para el diseño de redes de alcantarillado, los cuales no pueden garantizar el costo mínimo. Optimizar los costos de inversión es hoy imperativo, lo que se puede lograr empleando modelos de optimización que garanticen eficiencia en costos bajo ciertos requerimientos (reglamentos de diseño) que son las condiciones de borde. Estos requerimientos deben también presentar opciones técnicas que permitan un diseño más económico sin pérdida de eficiencia, lo que permita el acceso de una mayor cantidad de beneficiarios. 2. OBJETIVO El objetivo del presente trabajo de tesis es diseñar una red pluvial para la ciudad de Tumbes. Dicha red debe ser la más económica y además debe garantizar que no habrá desbordes ni inundaciones. Para lograr este objetivo se hará uso de programas de optimización [4] y para documentar los resultados se empleará el programa de simulación hidráulica Extran. Asimismo, se elegirá el material que tenga el mejor comportamiento hidráulico, durabilidad y facilidad de instalación. 2 3. MODELADO MATEMÁTICO DE SISTEMAS DE ALCANTARILLADO 3.1 MODELOS DE DRENAJE URBANO En el drenaje urbano, uno de los modelos más usado es SWMM (Storm Water Management Model), ver [8], que fue desarrollado inicialmente entre 1969 y 1971. Con la llegada de la modernidad, computadoras de alta velocidad han permitido el desarrollo de nuevas, complejas y sofisticadas herramientas para el análisis de problemas cuantitativos y cualitativos no puntuales, como por ejemplo, problemas de drenaje urbano. La última versión de SWMM es SWMM5, que comprende una interfaz gráfica, y se encuentra disponible en Internet [22]. 3.2 CLASIFICACIÓN DE MODELOS DE DRENAJE URBANO 3.2.1 OBJETIVOS Los modelos que generalmente se usan para el estudio de problemas cualitativos y cuantitativos asociados a la escorrentía urbana, pueden ser clasificados, según sus objetivos, en: Modelos de investigación, modelos de estudio, modelos de diseño, y modelos de operación [8]. 3.2.2 MODELOS DE INVESTIGACIÓN Son modelos preliminares que intentan dar una primera estimación de la magnitud de los problemas cualitativos y cuantitativos de drenaje previo a una inversión de tiempo y recursos en un modelo más complejo de computador. Después de usar el modelo de investigación se sabrá cuál de los modelos siguientes será necesario usar. 3.2.3 MODELOS DE ESTUDIO Son usados para realizar una evaluación general del problema del drenaje urbano, y estimar la eficacia y costo de los sistemas de alcantarillado. También escorrentía, son usados para un primer análisis somero del proceso precipitaciónilustrar las variaciones en el flujo con diferentes opciones de control, e 3 identificar eventos hidrológicos de especial interés para el diseño, los que pueden después ser analizados en detalle usando un modelo de diseño más sofisticado. Se caracterizan por grandes intervalos de tiempo (horas) y extensos periodos de simulación (años, meses), llamada simulación continua. Los datos requeridos son pocos y su complejidad matemática es baja. Estos Modelos pueden ser usados para obtener condiciones iniciales en modelos de diseño. 3.2.4 MODELOS DE DISEÑO Estos modelos dan una descripción completa del flujo y contaminantes a través del sistema de drenaje urbano para un hidrograma de sistema receptor de agua. tormenta y a menudo hasta el Estos modelos son herramientas altamente usadas para realizar la optimización cuantitativa y cualitativa de sistemas de drenaje urbano. Los modelos de diseño emplean pequeños intervalos de tiempo (minutos) y cortos periodos de simulación (horas). Los requerimientos de datos pueden ser de moderados a muy extensos dependiendo del modelo empleado. En su forma original SWMM fue un modelo de diseño, habiendo adquirido potencialidades adicionales a través de la inclusión del bloque EXTRAN, que es probablemente el programa más sofisticado y disponible para realizar análisis detallados de sistemas de alcantarillado. 3.2.5 MODELOS DE OPERACIÓN Estos modelos son usados para tomar decisiones de control durante una tormenta. La precipitación es ingresada desde estaciones y el modelo es usado para predecir respuestas del sistema en un periodo a corto plazo. Varias opciones de control pueden ser luego proyectadas como: sistemas de almacenamiento, aliviaderos, etc. 4 3.3 MODELADO MATEMÁTICO EN HIDRÁULICA 3.3.1 GENERALIDADES La modelación matemática consiste en la formulación y resolución numérica de las ecuaciones que representan los fenómenos físicos esenciales de un problema y requiere el empleo de ecuaciones diferenciales con derivadas parciales (espacio y tiempo). El proceso de resolución del problema a través de un modelo requiere de tres etapas relacionadas: -La primera etapa es la fase de modelación. Allí se plantea el problema en el modelo considerando los fenómenos físicos relevantes, la geometría y las condiciones de borde. -La segunda etapa es la solución del problema en el modelo. -La tercera etapa es la interpretación de los resultados obtenidos. Para evaluar la calidad del modelo en cuanto a su grado de representatividad respecto de la realidad, es necesario la calibración del mismo en la que los coeficientes existentes en el modelo son evaluados de forma de ajustar los resultados del modelo a medidas efectuadas; y la verificación del modelo que implica la comparación de resultados con datos que no hayan sido usados en la calibración. Una vez definidos los objetivos a alcanzar con la modelación, deben analizarse las principales características físicas del sistema de modo que se pueda lograr una modelación adecuada. La modelación más simple es aquella que considera una descripción unidimensional del flujo (1-D), sólo se consideran el tiempo y una dimensión espacial como variables independientes, utilizándose expresiones promedio en la sección para las demás variables. Una descripción bidimensional horizontal (2-D) es necesaria cuando se requiere conocer la distribución a lo ancho del flujo (por ejemplo cuando se requiere conocer la velocidad cerca de los taludes de la planicie de inundación para diseñar medidas de protección de las márgenes). Una descripción tridimensional (3-D) dependiente del tiempo parece necesaria sólo en situaciones donde la distribución hidrostática de presiones no está presente. 5 3.3.2 MODELADO UNIDIMENSIONAL: FLUJO UNIDIMENSIONAL NO ESTACIONARIO GRADUALMENTE VARIADO ECUACIONES DE SAINT-VENANT En los métodos empleados en hidráulica se utilizan las ecuaciones de continuidad y cantidad de movimiento para calcular las características del flujo .Este par de ecuaciones conforman las así llamadas ecuaciones de Saint-Venant, que considera las siguientes hipótesis: o Flujo unidimensional, tirante y velocidad varían solamente en la dimensión considerada. o Las aceleraciones verticales se desprecian, lo que equivale a decir que la distribución de presiones a lo largo de la vertical es hidrostática. o Fondo fijo y de pendiente pequeña, de forma que las pérdidas por fricción en el flujo no permanente son esencialmente iguales a las del flujo permanente; por lo que, la ecuación de Manning pueden usarse para calcular los efectos friccionantes. El fluido es incompresible y tiene una densidad constante. El sistema de ecuaciones de Saint Venant constituye un sistema de ecuaciones diferenciales de derivadas parciales no lineales de tipo hiperbólico, cuya resolución numérica es utilizando los métodos de diferencias finitas. Una expresión típica de este sistema es: ∂Q ∂A + =q ∂x ∂t Ecuación de continuidad ⎛ Q2 ⎞ ⎟ ∂⎜⎜ α A ⎟⎠ ∂Q ⎡ ∂h ⎤ ⎝ + + gA⎢ + S f − S 0 ⎥ = 0 x ∂t ∂x ∂ ⎣ ⎦ Ecuación de cantidad de movimiento Q Caudal A Área de la sección de flujo h Profundidad de flujo q α Ingreso lateral de caudal g Aceleración gravitacional Sf Pendiente de la línea de energía S0 Pendiente del fondo Coeficiente de distribución de la cantidad de movimiento 6 De acuerdo a los términos que considere la ecuación de cantidad de movimiento, se puede clasificar en los siguientes modelos de onda: Modelo de Onda Inercial, donde se consideran únicamente las fuerzas de inercia y de presión en la ecuación de movimiento. Modelo de Onda Cinemática, donde se desprecia los términos de la inercia y el gradiente de presión, en comparación con los de fricción y gravedad, es decir, el caudal es sólo función del calado. ∂Q ∂A + =q ∂x ∂t S f = S0 Modelo de Onda difusiva, donde se desprecia en la ecuación de movimiento el término aceleración inercial, pero tomando en cuenta los de gravedad, fricción y gradiente de presión. Modelo de Onda Dinámica, que es el más general para el tránsito de crecidas, porque considera las ecuaciones de continuidad y cantidad de movimiento completas. 3.3.3 SOLUCIÓN DE LAS ECUACIONES DE SAINT-VENANT 3.3.3.1 MÉTODOS DE SOLUCIÓN Las ecuaciones de Saint-Venant sólo tienen solución analítica en algunos casos simples. Por tratarse de ecuaciones diferenciales parciales en general deben resolverse por métodos numéricos, distinguiéndose los métodos directos y el de las características. En los primeros se emplean las ecuaciones de continuidad y cantidad de movimiento escritas en su forma diferencial, mientras que en el de las características estas ecuaciones se transforman a una forma del tipo de ecuaciones características y se resuelven analíticamente. 7 Para resolver las ecuaciones diferenciales parciales, se utilizan distintos modelos numéricos que las transforman en ecuaciones de diferencias finitas, que pueden ser lineales o no lineales. El método numérico puede ser implícito o explícito, cuya diferencia fundamental está en que en este último las incógnitas se obtienen secuencialmente en el espacio para un mismo tiempo, mientras que en el primero estos se determinan simultáneamente en el mismo tiempo. Los métodos numéricos a emplear deberán ser convergentes, es decir consistentes y estables a la vez. Un modelo es consistente cuando al tender a cero el intervalo de espacio y el intervalo de tiempo, las ecuaciones en diferencias algebraicas dan los mismos resultados que las ecuaciones diferenciales, es estable si las soluciones obtenidas al hacer variar los parámetros que emplea el modelo permanecen acotadas. El método explícito es en general inestable, por lo que tanto el intervalo de espacio ( Δx ) como el intervalo de tiempo ( Δt ) deben cumplir ciertas condiciones para garantizar la convergencia. El método implícito es estable, permitiendo mayores intervalos de espacio y tiempo. 3.3.3.2 MÉTODO EXPLÍCITO El método explícito más simple determina las derivadas en el plano i en el instante j + 1 en término de los valores conocidos en el instante anterior en los puntos i − 1 , e i + 1 . Las derivadas de tiempo se evalúan como: ∂uij +1 uij +1 − uij = ∂t Δt y las derivadas de espacio: ∂uij uij+1 − uij−1 = ∂x 2Δx 8 es decir, se usa la diferencia hacia adelante para las derivadas de tiempo y la diferencia centrada para las de espacio. Esta discretización introduce errores, que no deben amplificarse al pasar de un intervalo de tiempo a otro para que el esquema sea estable. Esta estabilidad numérica depende de la razón entre los lados de la malla en el plano x − t , es decir Δt Δx . Una condición necesaria pero no suficiente para la estabilidad en el método explícito es la denominada Condición de Courant. En el caso de la onda cinemática, ésta es: Δti ≤ Δxi ck donde ck es la velocidad de la onda cinemática. Para la onda dinámica, ck se reemplaza por V + c k . Esta condición indica que el intervalo temporal Δt debe ser menor que el tiempo que demora la onda en recorrer la distancia Δx . En el método explícito es conveniente que el intervalo Δxi sea fijo y se mantenga a través del tiempo, mientras que el intervalo Δt sea determinado en cada paso de tiempo j , evaluando la condición de Courant en cada punto i y eligiendo el menor intervalo Δti . Como esta condición no asegura la estabilidad, es recomendable reducir dicho valor en un porcentaje predeterminado. 3.3.3.3 MÉTODO IMPLÍCITO En este método tanto las derivadas de tiempo y espacio se expresan en función de la variable en el intervalo siguiente. Así por ejemplo, en el punto i + 1 se puede operar de modo que: ∂uij++11 uij++11 − uij +1 = Δx ∂x y: 9 ∂uij++11 uij++11 − uij+1 = Δt ∂t 3.3.4 PASOS PARA LA CONSTRUCCIÓN Y OPERACIÓN DE UN MODELO MATEMÁTICO Se tienen los siguientes pasos: - Modelación de las condiciones hidráulicas y geométricas del sistema. - Obtención de parámetros externos necesarios para la modelación del sistema, calibración, verificación del modelo y operación del mismo. - Calibración del modelo. - Verificación del modelo. - Operación del modelo. Para la resolución numérica de un sistema de ecuaciones diferenciales es necesario disponer de datos iniciales de caudal y tirante, conocidos como condiciones iniciales y de borde. Las condiciones iniciales son :(Q(x, 0); h(x, 0)). Las condiciones de borde son: (Q (0, t); h (0, t); Q (L, t); h (L, t)) siendo L el valor máximo de la variable espacial. Además, en el sistema se debe cumplir la ecuación de continuidad: ∑Q i = 0 i = 1, 2,3,…, n siendo i cada uno de los conductos que llegan o salen del i nudo. 3.3.5 PARÁMETROS DE UN MODELO MATEMÁTICO Existen dos tipos de parámetros: internos y externos. Los parámetros internos son usados en la formulación matemática propia del problema y la resolución numérica de las ecuaciones planteadas. 10 Los parámetros externos son los referidos a las características físicas del sistema que se modela. De los parámetros internos, el de mayor relevancia es el intervalo de tiempo Δt . Dicho intervalo de tiempo debe ser tal que permita una adecuada representación de los fenómenos hidráulicos a simular y estar en relación con la información y condiciones de borde existentes. De los parámetros externos, el de mayor relevancia es el coeficiente de rugosidad .Su determinación precisa requiere por un lado un gran conocimiento de las zonas en estudio y las características del terreno, vegetación, tipo de material del conducto. Es asi que la calibración de todo modelo hidráulico de este tipo pasa necesaria y fundamentalmente por el ajuste de este parámetro. 3.3.6 CLASIFICACIÓN DE LOS MODELOS MATEMÁTICOS 3.3.6.1 INTRODUCCIÓN De acuerdo a la ponencia presentada en [23], los modelos matemáticos se pueden clasificar según: - Dimensionalidad, - Método de cálculo, - Régimen de flujo, - Variación en el tiempo, - Contorno del cauce. 3.3.6.2 DIMENSIONALIDAD Los modelos unidimensionales asumen que una de las dimensiones prevalece sobre las otras dos, esta dimensión es la longitudinal a lo largo del eje del conducto, se asume por defecto que el flujo es perpendicular a la sección transversal. Los modelos bidimensionales consideran las variaciones en el plano horizontal. Las variaciones de la velocidad u otra magnitud en la dirección vertical se desprecian. Estos modelos son especialmente útiles en flujos muy extendidos (como estuarios, lagos, etc.) donde la variación vertical de velocidad es pequeña. 11 Los modelos tridimensionales representan el estado más avanzado de la modelación, estos modelos pueden calcular las tres componentes espaciales de la velocidad. 3.3.6.3 MÉTODO DE CÁLCULO El fluido se divide en elementos discretos de tamaño finito a nivel de secciones transversales. Los métodos matemáticos más usados son: el de elementos finitos y el de diferencias finitas. Estos métodos discretizan el medio en el que tiene lugar el fenómeno generando redes triangulares en el primer método y rectangulares en el segundo. En estos métodos se sustituyen las diferenciales parciales que describen el fenómeno en estudio por diferencias algebraicas, proporcionando valores buscados (tirante, velocidad, etc.) en los puntos de la malla empleando métodos explícitos o implícitos. Los valores en cualquier otro punto pueden ser aproximados mediante interpolación. 3.3.6.4 REGÍMENES DE FLUJO El flujo subcrítico es simple y muchos programas pueden modelarlo. El flujo supercrítico es más complejo por la posibilidad de que se formen ondas de choque o resaltos hidráulicos en los cambios a flujo subcrítico, lo que da lugar a un flujo rápidamente variado de difícil modelación. 3.3.6.5 VARIACIÓN EN EL TIEMPO En el flujo permanente se asume que todas las magnitudes hidráulicas son constantes en el tiempo. Esta es la opción por defecto de todos los modelos numéricos. En el flujo no permanente las magnitudes como tirantes o velocidades en un punto pueden cambiar con el tiempo. 3.3.6.6 CONTORNO DEL CAUCE Se puede tener lecho indeformable o lecho móvil. El lecho indeformable es válido para estructuras artificiales, mientras que el lecho móvil es válido para ríos, en donde se producen erosiones y sedimentaciones. 12 3.4 MODELOS DE OPTIMIZACIÓN PARA SISTEMAS DE ALCANTARILLADO El proceso de optimización de un sistema de alcantarillado consiste en obtener los valores de diámetro y pendientes de los conductos, dados los caudales de diseño, la topografía del terreno y requisitos a cumplir (velocidades máximas, mínimas, rellenos, etc.); que hacen que el sistema de alcantarillado sea el de mínimo costo. Los modelos de simulación no hacen uso de métodos analíticos de optimización, al ser empleados para el diseño de sistemas de alcantarillado, éste es efectuado de manera aproximada mediante iteraciones, hasta ajustar lo mejor posible a los caudales de diseño, requisitos y condiciones dadas. En este trabajo de tesis se ha usado un modelo de optimización que aplica la Programación Dinámica. Una descripción detallada del algoritmo de optimización se encuentra en [4]. 3.5 MODELOS DE SIMULACIÓN PARA SISTEMAS DE ALCANTARILLADO 3.5.1 STORM WATER MANAGEMENT MODEL (SWMM) 3.5.1.1 DESARROLLO DE SWMM Bajo el auspicio de EPA, un consorcio de contratistas B Metcalf and Eddy, Incorporated, de la Universidad de Florida, Water Resources Engineers, e Incorporated B desarrollaron de 1969 a 1971 el Storm Water Management Model (SWMM), capaz de simular escorrentía de agua de tormentas y fenómenos de desborde en alcantarillados combinados [8]. Problemas cuantitativos y cualitativos y opciones de control pueden ser analizados con este modelo, con estimación de costos asociados a estaciones de almacenamiento y/o tratamiento. 3.5.1.2 DESCRIPCIÓN GENERAL SWMM simula tormentas sobre la base de ingreso de precipitaciones (hietogramas) a sistemas de alcantarillado y presenta resultados en forma de valores cuantitativos y cualitativos. 13 Dado que el objetivo del estudio puede ser el detalle completo en tiempo y espacio, o efectos globales (como cantidad total de contaminante descargada durante una tormenta determinada), es esencial tener los resultados en series de tiempo como hidrogramas y gráficos de contaminación (concentración de contaminante vs. tiempo) y también resúmenes diarios, mensuales, anuales y totales disponibles para su revisión. En términos simples SWMM está compuesto por bloques como los siguientes: 1) Fuente de Datos: El bloque RUNOFF genera escorrentía superficial y subsuperficial basado en hietogramas de precipitación, condiciones previas, uso de suelo y topografía. El flujo base puede ser generado usando el Bloque TRANSPORT. 2) Cuerpo Central: Lo constituyen los bloques RUNOFF, TRANSPORT y EXTRAN, simula flujos y compuestos contaminantes a través del sistema de alcantarillado. 3) Dispositivos de tratamiento: Lo constituyen los bloques STORAGE/TREATMENT que caracterizan los efectos de los dispositivos de control de flujo y calidad. 3.5.1.3 BLOQUE RUNOFF Simula procesos cualitativos y cuantitativos de escorrentía en la cuenca de drenaje y en el sistema mayor de drenaje. El programa recibe hietogramas de precipitación y hace un recuento paso a paso de las pérdidas por infiltración, detención superficial, flujo superficial, flujo en canales. Resuelve el flujo superficial con las ecuaciones de Manning y continuidad de manera iterativa, utiliza la ecuación de Horton o Green - Ampt para el cálculo de la infiltración. Asume flujo uniforme. 3.5.1.4 BLOQUE TRANSPORT Simula procesos cualitativos y cuantitativos en sistemas de alcantarillado. Resuelve la ecuación de Saint Venant, con el modelo de onda cinemática. 14 Asume que el flujo es supercrítico. La sobrecarga es modelada simplemente almacenando el exceso de flujo del conducto lleno, en el buzón aguas arriba hasta que la capacidad del tubo admita el volumen almacenado. 3.5.1.5 BLOQUE EXTRAN 3.5.1.5.1 DESCRIPCIÓN GENERAL Extran simula el flujo a través de sistemas de alcantarillado calculando el tirante, caudal y carga hidráulica en el tiempo. Modela el ingreso de caudales en los nudos con hidrogramas, mediante archivos de interfase de bloques previos de SWMM (Runoff) o por ingreso directo en este bloque. Al usar un método explícito su estabilidad es gobernada por la velocidad de onda en los conductos o canales más cortos del sistema según la condición de Courant. La modelación del sistema de alcantarillado está basada en el concepto “conductonudo”. Esto permite una gran flexibilidad en el tipo de problemas que pueden ser analizados con Extran, los que incluyen a tuberías paralelas, redes, divisiones laterales (reboses), orificios, bombas y sobrecarga parcial dentro del sistema. Resultados de la simulación pueden incluir diagramas de carga hidráulica y del caudal en una ubicación seleccionada del sistema en el tiempo. 3.5.1.5.2 LIMITACIONES SIGNIFICATIVAS Las pérdidas de carga en buzones, expansiones, contracciones, curvas no son directamente consideradas, éstas deben ser reflejadas en el valor del coeficiente “ n ” de Manning [8] asignándole un mayor valor numérico. 3.5.1.5.3 TIPOS DE SECCIONES DISPONIBLES La sección puede ser de forma circular, rectangular, de herradura, ovalada para tuberías, trapecial, parabólica y natural para canales. 15 3.5.1.5.4 ECUACIÓN FUNDAMENTAL DE FLUJO La ecuación diferencial básica para el cálculo de flujo en alcantarillados proviene de la ecuación de flujo gradualmente variado, unidimensional, no permanente para canales abiertos, conocida como ecuación de Saint-Venant. En Extran, la ecuación de cantidad de movimiento es combinada con la ecuación de continuidad para producir una ecuación a ser resuelta en cada conducto en cada intervalo de tiempo [19]. ∂Q / ∂t + gAS f − 2V∂A / ∂t − V 2∂A / ∂x + gA∂H / ∂x = 0 Q Caudal en el conducto V Velocidad de flujo en el conducto A ……(1) Área transversal de flujo H Carga hidráulica Sf Pendiente de fricción. La ecuación de Manning define: Sf = k k k gAR 4 QV 3 2 n = g ⋅ ( 1.49) para el Sistema de Unidades U.S.A = g ⋅ n 2 para el Sistema Internacional n Coeficiente de rugosidad de Manning g Aceleración debido a la gravedad R Radio hidráulico. El uso del valor absoluto en el término de la velocidad hace a S f una cantidad direccional y asegura que la fuerza de fricción siempre se oponga al flujo. Substituyendo en la ecuación (1) y expresando en forma de diferencias finitas: 16 Qt + Δt = Qt − kΔt R 4 3 Vt Qt + Δt + 2V (ΔA / Δt )t Δt + V [( A2 − A1 ) / L]Δt − gA[( H 2 − H 1 ) / L ]Δt 2 Δt Intervalo de tiempo L Longitud del conducto. Resolviendo la ecuación para Qt + Δt : Qt + Δt = [V , A, R] ⎛ ΔA ⎞ ⎟ ⎜ ⎝ Δt ⎠ t 1+ 1 kΔt R 4 [Q + 2V (ΔA / Δt ) Δt + V t Vt t 2 [( A2 − A1 ) / L]Δt − g A[( H 2 − H 1 ) / L]Δt ] 3 son los promedios en los extremos del conducto en el tiempo, es evaluada para el intervalo anterior. [V , A, R] Las incógnitas básicas son: Qt , H 2 , H 1 Las variables pueden ser referidas a Q y H , por lo tanto, se requiere otra ecuación que relacione Q y H , la que puede ser obtenida de la ecuación de continuidad en cada nudo: ∂H / ∂t = ∑ Qt / Ast o en forma de diferencias finitas: H t + Δt = H t + ∑ Qt Δt / Ast donde: Ast Área de la superficie del nudo. 17 3.5.1.5.5 SOLUCIÓN DE LA ECUACIÓN FUNDAMENTAL DE FLUJO POR EL MÉTODO DE EULER MODIFICADO Las ecuaciones a resolver son: Qt + Δt = 1+ 1 kΔt R 4 [Q + 2V (ΔA / Δt ) Δt + V t Vt t 2 [( A2 − A1 ) / L]Δt − g A[( H 2 − H 1 ) / L]Δt ] 3 H t + Δt = H t + ∑ Qt Δt / Ast Cálculos a mitad del intervalo de tiempo en el nudo j : H j (t + Δt / 2) = H j (t ) + (Δt / 2){(1 / 2)∑ [Q(t ) + Q(t + Δt / 2)] + ∑ [Q(t + Δt / 2] }/ As j (t ) Conductos, escorrentía estaciones de bombeo, bifurcación, reboses. Cálculos al total del intervalo de tiempo en el nudo j : H j (t + Δt ) = H j (t ) + Δt {(1 / 2)∑ [Q(t ) + Q(t + Δt )] + ∑ [Q(t + Δt ] }/ As j (t ) Conductos, escorrentía estaciones de bombeo, bifurcación, reboses. La secuencia total de cálculo de caudal y carga hidráulica puede ser resumida como [19]: 1.- Cómputo del caudal en t + Δt / 2 , en todos los conductos, basados en los valores de carga hidráulica en t de sus nudos extremos. 2.- Cómputo del caudal de ingreso o salida en nudos con reboses, orificios, estaciones de bombeo, en t + Δt / 2 , basado en los valores de carga hidráulica en t . 3. Cómputo de la carga hidráulica en todos los nudos en t + Δt / 2 basada en los promedios de los valores de caudal a t y t + Δt / 2 en los conductos y los caudales de ingreso o salida en nudos con reboses, orificios, estaciones de bombeo, en t + Δt / 2 , 18 4.- Se calcula el caudal a t + Δt en todos los conductos basado en la carga hidráulica en t + Δt / 2 de sus nudos extremos. 5.- Computar el ingreso o salida de caudal en nudos con reboses, orificios y estaciones de bombeo, en t + Δt , basado en los valores de carga hidráulica en t + Δt / 2 . 6.- Cómputo de la altura de carga hidráulica en t + Δt en los nudos basado en los promedios de los valores de caudal en t + Δt y t , y los caudales de ingreso o salida en nudos con reboses, orificios y estaciones de bombeo en t + Δt . 3.5.1.5.6 FLUJO INICIAL Es deseable iniciar el cálculo de la red de drenaje con valores de caudal que representan al flujo base o condiciones previas al inicio de la tormenta. Dichos usados para estimar los tirantes normales caudales serán iniciales en cada conducto si las cargas hidráulicas no son dadas en los nudos. Un caudal inicial para conductos con alturas iniciales en los nudos extremos no es estimado por el simulador. 3.5.1.5.7 INESTABILIDADES DE CÓMPUTO Pueden ocurrir en nudos con rebose si: 1) El nudo está sobrecargado 2) El rebose se convierte en sumergido esto es, si la carga aguas abajo iguala o excede la carga aguas arriba. Los resultados de cada simulación no deben ser tomados como definitivos, sino que deben ser revisados para encontrar resultados inapropiados. 3.5.1.5.8 PROBLEMAS DE CONVERGENCIA 3.5.1.5.8.1 ESTABILIDAD El método explícito de resolución usado en Extran requiere que Δt , el intervalo de tiempo, no sea mayor que el tiempo que toma una onda dinámica en viajar a través del conducto más corto del sistema. 19 3.5.1.5.8.2 INDICADORES DE INESTABILIDAD 1.- Oscilaciones en caudal y carga hidráulica no amortiguadas en el tiempo, son indicadores de inestabilidad numérica. Ciertas combinaciones de tuberías y reboses pueden causar inestabilidad de corta duración. La tubería inestable usualmente es corta respecto a las adyacentes y puede estar sujeta a remanso creado por un rebose aguas abajo. La corrección es un intervalo de tiempo más corto, una tubería más larga o una combinación de ambos. Ninguna de estas opciones debería ser aplicada hasta que una revisión cuidadosa de la inestabilidad haya sido hecha. 2.- Un segundo indicador de inestabilidad numérica es un nudo que continúa “secándose” en cada intervalo de tiempo a pesar de un incremento continuo de caudal originado aguas arriba. Usualmente la causa es un intervalo de tiempo demasiado grande y una excesiva descarga en tuberías adyacentes aguas abajo que disminuye la carga hidráulica aguas arriba. El problema está relacionado con los ítem (1) y (3) y puede ser usualmente corregido con un intervalo de tiempo más pequeño. 3.- Velocidades excesivas (más de 6m/s) y caudales que parecen incrementarse sin límite en algún intervalo durante la simulación, son indicadores de una tubería inestable en el sistema. La causa usualmente puede ser como la indicada en (1). 4.- Un gran error de continuidad es un indicador de inestabilidad u otros problemas. Una revisión de la continuidad, en el que la suma total de volúmenes de entrada, salida y almacenamiento al término de la simulación, es realizada en una impresión de resultados final. Si el error en la continuidad excede ±10%, debe revisarse los resultados intermedios para las tuberías con caudal cero u oscilante. Esto puede ser causado por inestabilidad o un sistema conectado impropiamente. 3.5.1.5.8.3 SOBRECARGA Sistemas con sobrecarga requieren un lazo especial de iteración, permitiendo al método de solución explícita describir los cambios rápidos en flujo y altura de carga durante las condiciones de sobrecarga. 3.5.1.5.9 PERÍODO DE SIMULACIÓN Es definida por el producto (número de ciclos) x Δt . El ingreso de flujo en los nudos no puede ocurrir después del fin del archivo de interfaz de ingreso. 20 3.5.1.5.10 LONGITUD DE CONDUCTOS La longitud de los conductos del sistema deberá ser aproximadamente constante y no menor de 30 m. Esta limitación puede ser difícil de cumplir en la vecindad de reboses y cambios abruptos en las configuraciones de tuberías del modelo. La longitud del conducto más corto determina directamente el máximo intervalo de tiempo ( Δt ) a emplear. 3.5.1.5.11 REVISIÓN PRELIMINAR DEL SISTEMA Previa a la simulación completa de Extran, una prueba más pequeña de tal vez cinco ciclos debería ser hecha para confirmar que el archivo de ingreso es adecuado y representa correctamente el modelo. Los datos hidráulico-geométricos para cada conducto y nudo deben ser verificados. Debe tenerse especial cuidado en la ubicación de sumideros, orificios y otros para asegurar que se ajustan al modelo del sistema. 3.5.1.5.12 INSTRUCCIONES PARA PREPARACIÓN DE DATOS 3.5.1.5.12.1 INTRODUCCIÓN Cuando un sistema de drenaje va a ser analizado con Extran, el primer paso en el estudio es generalmente definir el sistema de alcantarillado y su cuenca de drenaje. Una vez que el sistema de alcantarillado y su cuenca han sido definidos, esta cuenca se subdivide en áreas. 3.5.1.5.12.2 UBICACIÓN DE NUDOS - Puntos terminales aguas arriba del sistema. - Puntos de descarga y desagüe. - Puntos donde ingresarán caudales. - Encuentro de conductos. - Puntos de cambios de pendiente. - Puntos donde los fondos de los conductos son diferentes. 21 3.5.1.5.12.3 LONGITUD DE CONDUCTOS E INTERVALO DE TIEMPO Siguiendo a la ubicación de nudos debe realizarse un chequeo para eliminar las longitudes extremadamente largas o cortas entre nudos. Como una regla de conformidad, la longitud del conducto más largo no debe exceder cuatro o cinco veces la del más corto. Si esto ocurre, los conductos cortos pueden ser incrementados en longitud mediante el uso de tuberías equivalentes. Para estimar el intervalo de tiempo a emplear, se calcula, para canales abiertos anchos o tuberías circulares: Δt c = L /(gD) (1) 1 2 o, en general para canales abiertos: Δt c = L /( gA / T ) Δt c 1 2 (2) Tiempo para que una onda superficial viaje de un extremo al otro extremo de un conducto a otro, en s L Longitud del conducto, en pies o m g Aceleración de la gravedad, igual a 32.2 pie/s² ó 9.8 m/ s² D Diámetro o profundidad, en pie o m A Área de la sección transversal, en pie² o m² T Ancho superior a flujo lleno, en pie o m. En esta ecuación el uso del diámetro de la tubería para calcular la velocidad de flujo crítico en el denominador corresponde a una de altura del 85% del diámetro. Los intervalos de tiempo pueden usualmente exceder Δt c en un factor de 1.5 a 2.0 para unos pocos conductos. Para la mayoría de problemas, las longitudes de los conductos pueden ser tal que intervalos de tiempo de 15 a 30 s sean adecuados. Ocasionalmente, un intervalo de tiempo de 5 a 10 s puede ser requerido. Intervalos de tiempo de 60 a 90 s no deberán ser excedidos ni aún en sistemas con canales abiertos largos donde el criterio de la velocidad no es violado con un intervalo de tiempo grande. 22 4. EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO A DISEÑAR 4.1 UBICACIÓN El sistema de alcantarillado a diseñar está ubicado en la ciudad de Tumbes, ciudad localizada en zona de influencia del Fenómeno El Niño [11], épocas durante las que soporta fuertes y prolongadas lluvias. 4.2 DESCRIPCION DE LA ZONA DE DRENAJE 4.2.1 GENERALIDADES La descripción se ha hecho sobre la base del Plan Integral de la ciudad de Tumbes [14]. Tumbes es una ciudad fronteriza con un área de 812 ha, y una población de 88,360 habitantes en 1999, equivalente al 63% de la población provincial, y 45% de la departamental. Se estima que dichos porcentajes se incrementen en los próximos 11 años, al 68% a nivel provincial y al 50% a nivel departamental, llegando la ciudad a tener aproximadamente 123,000 habitantes en el año 2010. La estructura de la ciudad está condicionada por el río Tumbes que bordea la ciudad; la Carretera Panamericana Norte (Av. Tumbes), que cruza la ciudad; y por la existencia de grandes áreas destinadas a instalaciones militares. Estas condicionantes han contribuido a que la ciudad crezca desarticuladamente, definiéndose tres sectores urbanos claramente identificables: Ciudad Antigua, Ciudad Intermedia y Ciudad Nueva (Nuevo Tumbes). Sobre la Panamericana se desarrolla la ciudad conformada por un núcleo mayor y más antiguo denominado Viejo Tumbes al lado del río y al Sur Este, sectores I, IV, ver Lámina 01 del Anexo; sobre el lado Este de la carretera se ubica el Nuevo Tumbes, sectores VII, VIII, separado del viejo Tumbes por el cuartel militar y su reserva, ubicados en zonas altas y por tanto no inundables. Paralelo a esta misma ruta, pero hacia el Oeste se encuentra otro conglomerado urbano longitudinal, Sectores II, III, V, ubicados en zonas bajas que son permanentemente inundadas durante épocas de lluvias fuertes por los desbordes del río y la escorrentía que baja por las quebradas transversales a la Panamericana. 23 La red vial en la actualidad se estructura en función a tres vías principales: La Av. Tumbes, principal arteria que une los tres grandes sectores urbanos de la ciudad; la Av. Universitaria, que une el centro de la ciudad con el asentamiento humano Pampa Grande y se prolonga por la vía que lleva al Distrito de San Juan de la Virgen; y la Av. Fernando Belaúnde Terry, que integra las urbanizaciones y asentamientos humanos desarrollados en el sector de la Ciudad Nueva o Nuevo Tumbes. Esta estructura vial genera el congestionamiento vehicular en la actual Carretera Panamericana (Av. Tumbes), impidiendo un tránsito fluido que contribuya a la eficiencia productiva y funcional de la ciudad. Los servicios de agua potable y alcantarillado sanitario son deficitarios e ineficientes, existiendo sectores en la ciudad que no cuentan con dichos servicios básicos. La Ciudad tiene los siguientes problemas ambientales: - Contaminación del río Tumbes debido a que el 80% de las aguas residuales de la ciudad son arrojadas en él sin ningún tratamiento previo. - Déficit en el sistema de recolección y tratamiento de residuos sólidos en la ciudad. Alrededor del 65% de la ciudad tiene que usar métodos informales para evacuar sus residuos sólidos; los mismos que son arrojados a las quebradas y al río. En la ciudad de Tumbes existen 14 áreas de alto riesgo ante desastres naturales como las inundaciones por desbordes del río debido a lluvias, especialmente durante el Fenómeno El Niño, derrumbes por erosión y sismos. En estas áreas residen más de 32,000 habitantes que ocupan el 17% del área total de la ciudad. La ubicación de estas zonas de alto riesgo en el área urbana limita el proceso de consolidación y desarrollo de la ciudad. 4.2.2 EL RÍO TUMBES El río Tumbes tiene una longitud total de 210 Km., con una pendiente promedio de 1.5%, sin embargo en sus últimos 40 Km. la pendiente es de 0.5 ‰. El agua del río es usada mayoritariamente por el sector agrícola y en menor proporción por los sectores poblacional, industrial y pecuario. 24 Los caudales medios mensuales históricos (1963-2001) varían entre 626.90 y 7.70 m3/s (sin considerar el año 1983). Los meses de mayor y menor descarga promedio son marzo y octubre, respectivamente. El caudal máximo registrado es de 3,713 m3/s, que corresponde al mes de febrero de 1983, durante el Fenómeno El Niño. Niveles de agua del río Tumbes: (Referencia: Plano TU2571D10H4 CAPTACION PROYECTADA DEL RIO TUMBES ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS OBRAS DE LA 1a ETAPA PRONAP – EMFAPA) Nivel mínimo + 1.70 msnm Nivel normal + 3.70 msnm Nivel máximo + 5.70 msnm Nivel máximo excepcional + 6.96 msnm Nivel de fondo + 0.30 msnm 4.2.3 CLIMA DE LA ZONA El clima de Tumbes es muy cálido, árido y oceánico. La media anual de temperatura máxima y mínima (periodo 1974-1991) es 29.1 °C y 21.5 °C, respectivamente. El clima varía con la ocurrencia del Fenómeno El Niño, principalmente la precipitación, que aumenta notablemente. A manera de ejemplo, de agosto 1997 a julio 1998 se registró 3,067 mm y en el mismo periodo 1982/1983 alcanzó 3,511 mm. En ambos casos las precipitaciones más intensas ocurrieron entre los meses de noviembre a julio [20]. PRECIPITACIONES MEDIAS EN LA ZONA (Ver Gráfico N° 01 del Anexo1 [15]) 25 PRECIPITACIONES DE LA ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA TUMBES TUMBES "AÑOS NORMALES" TOTAL ANUAL : 124 mm 90 0 PRECIPITACION (mm) 80 0 70 0 60 0 50 0 40 0 30 0 20 0 10 0 9 0 0 1 1 2 13 JUL A GO SET OCT NOV DIC ENE 29 34 28 FEB M A RZ ABR 6 1 M AY JUN 0 4.3 SISTEMAS DE AGUA Y ALCANTARILLADO Ambos sistemas están a cargo de la empresa prestadora de servicios de sanidad, EMFAPA-TUMBES. 4.3.1 AGUA POTABLE La ciudad de Tumbes se abastece de aguas superficiales y agua subterránea (3 pozos), este servicio cubre el 76% de la población con una continuidad de 10 horas diarias. Existe un alto nivel de pérdidas que alcanza el 66% [14]. 4.3.2 ALCANTARILLADO SANITARIO Un 59% de la población cuenta con alcantarillado sanitario. El 80% de aguas residuales se vierten directamente al río y sólo el 20% se depura antes de ser vertido. EMFAPA-TUMBES no cuenta con equipos especializados para realizar mantenimiento de las tuberías, las que están obstruidas en algunos tramos [14]. 26 El sistema de alcantarillado sanitario de Tumbes consta de los siguientes elementos (ver lámina 02 del Anexo): COLECTORES (con diámetros entre 200 y 500 mm): Colector Agricultura : 865.70 m Colector Universitaria : 745.65 m Colector 7 de Enero : 644.80 m Tramo de bombeo de la cámara Pampa Grande-buzón de Reunión : 355.00 m Colector Mariscal Castilla lado Izquierdo : 833.40 m Colector Mariscal Castilla lado derecho : 613.10 m Colector Benavides : 486.40 m Emisor Benavides : 360.00 m Colector Teniente Vásquez : 1035.10 m Colector San José : 1171.50 m Colector Salamanca : 1108.30 m CAMARAS DE BOMBEO Cámara de bombeo Pampa Grande Recibe las aguas de los colectores Agricultura y Universitaria, cuenta con 02 electro-bombas con Q = 71 lps. La cámara húmeda tiene los siguientes niveles operativos: nivel máximo + 3.05 m, nivel mínimo + 1.97 m, nivel de fondo + 1.47 m. Bombea las aguas residuales mediante una tubería de asbesto cemento, de 0.25 m de diámetro hacia el buzón de reunión cuyo nivel de fondo es +16.23m, este buzón es el inicio del colector 7 de Enero. Cámara de bombeo Coloma Recibe las aguas del Emisor Benavides, el que a su vez recibe las aguas de los colectores 7 de Enero, Benavides y Mariscal Castilla lado derecho e izquierdo. 27 El nivel de fondo de entrada del Emisor Benavides es -1.15 m. Se bombea los residuos hacia el río, a una distancia de 35 m. Cámara de bombeo Los Jardines Recibe las aguas del colector San José, nivel de llegada es -1.03 m. Se bombea los residuos hacia el río, a una distancia de 2,000 m. Cámara de bombeo Salamanca Recibe las aguas del colector Salamanca. El nivel de fondo de llegada del colector Salamanca es -0.98 m. Se bombea los residuos hacia la laguna de oxidación Lishner Tudela. 4.3.3 ALCANTARILLADO PLUVIAL No existe sistema de alcantarillado pluvial urbano, por lo que el agua de escorrentía en épocas de lluvias fuertes va directamente hacia las zonas bajas como San José, Salamanca y los Jardines, ubicados en los sectores II, III, V y VI, especialmente durante el Fenómeno El Niño. En las quebradas existentes se han construido canales, llamados drenes, colocando taludes o sardineles laterales longitudinales, con lo que en época de lluvia el agua de escorrentía se conduce hacia zonas agrícolas o hacia el río. Quebradas y/o Escorrentías.- Las quebradas tienen un extenso recorrido, drenan las aguas pluviales al sector con menor pendiente causando erosión en el terreno; en épocas de intensas lluvias tienen un gran caudal y el resto del año permanecen secas. Las escorrentías en quebradas menores tienen carácter local y drenan las aguas pluviales hacia el río Tumbes y hacia el sector norte colindante con la carretera Panamericana. En épocas de lluvia se incrementa el caudal del río Tumbes y de las quebradas que cruzan la ciudad presentándose caudales extraordinarios, los cuales producen inundaciones debido a la presencia de áreas topográficamente deprimidas. Las principales quebradas que cruzan la ciudad de Tumbes son Chira, Nieto, Tumpis, Policía Nacional del Perú, Salamanca, Ficus, Pedregal y Luey. Las Quebradas Chira y 28 Nieto evacuan sus aguas hacia el río Tumbes, las restantes dirigen sus aguas hacia el norte, área que presenta un nivel topográfico menor. Quebrada Chira.- Se ubica al Sur de la ciudad; su cauce se origina en el sector de El Tablazo desde el AAHH Las Flores, sigue un curso de Este a Oeste, evacuando sus aguas al río Tumbes, con una pendiente de 2.7%. Recorre aproximadamente 0.9 km. de la ciudad, presenta un caudal de régimen temporal, por el que discurre gran volumen de agua en época de lluvias. En el trayecto de su cauce afecta a los AAHH Las Flores y Pampa Grande. Quebrada Nieto.- Nace al Sur de la ciudad de Tumbes, se origina desde El Tablazo, parte posterior del AAHH El Edén, sigue un curso de Este a Oeste, evacua sus aguas al río Tumbes, con una pendiente de 3 % y recorre aproximadamente 1.5 Km. de la ciudad. En su trayectoria afecta a los AAHH El Edén y Héroes del 41 y a parte del AAHH Pampa Grande. Su caudal es de régimen temporal y sólo transporta agua en época de lluvias muy intensas. Quebrada Tumpis.- Nace al Este de la ciudad se origina desde el Tablazo; evacua sus aguas hacia el norte, hacia el área colindante con la carretera Panamericana, presenta una pendiente aproximada de 2.8 % y recorre aproximadamente 1.4 Km. de la ciudad. Es la quebrada que presenta el vaso colector más importante con una cuenca de 80 ha. Actualmente se ha habilitado un Canal – Vía sobre la Av. Tumpis, el cual recoge las aguas pluviales que provocan inundaciones de considerables magnitudes. Su caudal es de régimen temporal y sólo transporta agua en época de lluvias muy intensas. En su trayectoria afecta a parte de los AAHH San Nicolás, Mi Perú, San José, Oswaldo Cabrera, Alan García y Los Lagos. Quebrada P.N.P. .- Discurre de Sur a Norte hacia el área colindante con la carretera Panamericana, y es un afluente de la Quebrada Salamanca; presenta una pendiente aproximada de 0.5% y recorre aproximadamente 0.5 Km. de la ciudad. En su trayectoria afectan al AAHH Los Jardines y a las zonas continuas a la Prolongación de la Av. Tarapacá. Al igual que el resto de las quebradas es de régimen temporal y en épocas de lluvias discurre gran volumen de agua. Quebrada Salamanca.- Se ubica al Este de la ciudad; su cauce se origina en el sector de El Tablazo, discurre de Sur a Norte dirigiendo sus aguas hacia el área colindante con la carretera Panamericana, donde se presentan áreas topográficamente deprimidas; en su 29 trayectoria recibe aguas de la quebrada P.N.P. En su recorrido afecta a los AAHH Vista del Valle, 24 de Junio, Salamanca, Asociación Pro Vivienda Chamochumbi y a la Zona Militar comprendida entre la Quebrada Salamanca y el Instituto Superior Tecnológico José A. Encinas. Su caudal es de régimen temporal y sólo transporta agua en época de lluvias muy intensas. Quebrada Ficus.- Discurre de Sur a Norte, se ubica al Este de la ciudad se origina en el sector de El Tablazo, dirigiendo sus aguas hacia el área colindante con la carretera Panamericana, donde se presentan áreas topográficamente deprimidas; es de régimen temporal, transportando agua en épocas de lluvia. En su recorrido afecta a los AAHH Los Ficus, 7 de Junio, al Instituto Superior Pedagógico y al Centro de Salud de ESSALUD. Quebrada Pedregal.- Se ubica al Este de la ciudad, es el límite natural entre la Ciudad Intermedia y la Ciudad Nueva, su cauce se origina en el sector de El Tablazo, discurre de Sur a Norte dirigiendo sus aguas hacia el área colindante con la carretera Panamericana, donde se presentan áreas topográficamente deprimidas, presenta una pendiente aproximada de 1.0% y recorre aproximadamente 1.9 Km. de la ciudad. Su caudal es de régimen temporal y solo transporta agua en época de lluvias muy intensas. En su recorrido afecta a los AAHH Mafalda Lama, El Bosque, Las Malvinas. Quebrada Luey.- Se ubica al Este de la ciudad, es el límite natural de la ciudad de Tumbes, su cauce se origina en el sector de El Tablazo, discurre de Sur a Norte dirigiendo sus aguas hacia el área colindante con la carretera Panamericana, presenta una pendiente aproximada de 1.2% y recorre aproximadamente 1.7 Km. de la ciudad. Al igual que el resto de las quebradas es de régimen temporal y en épocas de lluvias discurre gran volumen de agua. En su recorrido afecta a los AAHH Miguel Grau, Pedro Ruiz Gallo, 24 de Julio y Los Cedros. 4.4 EL FENÓMENO EL NIÑO 4.4.1 CONDICIONES NECESARIAS PARA QUE EXISTA UNA LLUVIA TROPICAL, LLUVIA FUERTE O AGUACERO Denominaremos lluvias, a aquellas de 60 a 150 mm/día, las que pueden ocurrir en sólo unas cuantas horas. Para que llueva fuerte se necesita que la atmósfera sea inestable. Una atmósfera es inestable cuando una porción de aire a nivel de superficie, que se ha calentado un poco más que sus vecinas, empieza a ascender y no deja de hacerlo hasta 30 alcanzar alturas sobre los 10 - 15 Km., el aire se expande y enfría. Al enfriarse al nivel de la temperatura de rocío, la humedad, que está presente en forma de vapor de agua, se condensa y forma pequeñísimas gotas de agua, pero éstas todavía no precipitan ni producen lluvia. Finalmente, dichos aires llegan a alturas donde la temperatura es del orden de –10° a –15° C, la humedad restante se condensa en pequeños núcleos de hielo, los que le quitan la humedad a las todavía pequeñas gotas de agua y crecen lo suficiente, en forma de pequeños copos de nieve, y precipitan. Al precipitar colisionan con otras partículas de agua, las que se congelan al contacto, y otros copos de nieve haciéndose cada vez más grandes y pesados. Eventualmente caen a niveles con temperaturas mayores que los 0 °C y se convierten de nieve a agua, ya en forma similar a las gotas de agua que llegan a la superficie. Una temperatura a nivel de superficie de 28° C es crítica, si es que se da sobre la superficie del mar y costas cercanas. En el caso de la costa del Perú, se tiene normalmente una condición que no permite el crecimiento de este tipo de nubes, ya que existe una "inversión de temperatura”, a alturas contiguas, es más cálida la de mayor altura. Esta inversión ocurre a lo largo de la costa peruana a una altura de aproximadamente 700-1,000 m sobre el nivel del mar. La diferencia de las temperaturas en la capa de inversión puede llegar a 15° C, por encima de las diferencias normales. Esta inversión impide que una porción de aire cercana a la superficie llegue más arriba de la altura de la temperatura de inversión., no lo puede hacer pues encuentra que los aires circundantes son más livianos por ser más calientes. Se dice entonces que se tiene una atmósfera estable. Por debajo de los 1,000 metros, desde muy cerca de la superficie, los aires están saturados de humedad, basta que asciendan unas pocas centenas de metros para tomar la temperatura de rocío y condensar, formando una nubosidad que termina bruscamente a la altura de la inversión. Esta superficie es la altura máxima a la que pueden ascender los aires húmedos Esta inversión de temperatura deja de existir sólo en condiciones de El Niño. Dicha inversión se debe a la temperatura baja del mar. El aire por encima de los mil metros es tropical, pero el aire que está en contacto con el mar toma su temperatura, y por turbulencia se mezcla con el que está en los primeros 1,000 m y le comunica la 31 frialdad de la superficie del mar. Allí se encuentra con el aire tropical y no puede ascender más. La gran diferencia, responsable de la estabilidad del aire y la inversión, está en las temperaturas más bajas en los niveles inferiores por estar en contacto con la superficie de un mar mucho más frío que las temperaturas que le corresponderían a una latitud tropical. En invierno frente a Lima, las temperaturas del mar son del orden de los 15° C, esto es 13° C más bajo que los 28° C típicos de una latitud tropical. Para que llueva tropicalmente en Lima se necesitaría que el mar se caliente unos 13° C sobre lo normal. Este requerimiento se va debilitando conforme va uno hacia el norte, se acerca el verano y la temperatura del mar es cada vez más caliente. Esta condición se cumple bajo condiciones de El Niño; la atmósfera se tropicaliza y llueve como en cualquier país tropical. 4.4.2 CAUSAS DE LA FRIALDAD DEL MAR FRENTE A LAS COSTAS DEL PERÚ La Corriente de Humboldt es importante pero juega un rol secundario en el enfriamiento de las aguas. Más importante que la Corriente de Humboldt es el proceso de afloramiento. Existe la corriente pero el agua es fría no porque venga del sur sino porque viene de las profundidades del mar sin exponerse a un calentamiento prolongado de los rayos del sol. El mar, tiene dos capas muy definidas, una superior, que se calienta con el sol y luego, por la turbulencia y la actividad de las olas y procesos físicos de mezclado produce un engrosamiento que va desde los 20 hasta los 150 m. Por debajo de esta capa hay un mar profundo con una temperatura mucho menor y bastante constante en todo el Pacífico. Esta segunda región tiene una temperatura de 15 °C aproximadamente en su parte superior y progresivamente menor conforme avanzamos en profundidad. La superficie que separa estas dos aguas de diferentes temperaturas recibe el nombre de termoclina. Los vientos alisios soplan a lo largo de la costa casi paralelo a los Andes. El viento sopla con esa misma velocidad cerca a la superficie del mar y es capaz de arrastrar el mar consigo y forma, hasta cierto punto, lo que conocemos como la Corriente de Humboldt. Una componente de ésta va de sur a norte, pero como consecuencia de la rotación de la Tierra, hay una fuerza, que se denomina de Coriolis, que hace que las aguas de la superficie se alejen en una dirección perpendicular al viento; las aguas son empujadas en la misma dirección del viento, pero en lugar de responder en esa dirección, tienen una 32 componente que va de la costa hacia mar adentro. Esta componente es responsable del afloramiento. Las aguas retiradas son reemplazadas por aguas más profundas y frías. 4.4.3 TEMPERATURAS EN EL RESTO DEL PACÍFICO Normalmente si no hubiera vientos en la zona del Pacífico ecuatorial, ésta sería cálida en toda su extensión, por recibir los rayos del sol con mayor incidencia. Esperaríamos cierta homogeneidad desde el extremo Este al Oeste, pero lo que verdaderamente ocurre en condiciones normales es que existen mayores temperaturas en el extremo occidental del Pacífico y menores en el oriental, frente a las costas de Sudamérica. Esto se debe a la persistencia de los vientos alisios que hacen aflorar aguas frías frente a las costas peruanas, las que a su vez son arrastradas por la corriente de Humboldt y llevadas más allá de las Islas Galápagos las que calentadas son arrastradas al extremo occidental. El nivel sube en el extremo occidental y baja frente a las costas de Sudamérica. Las aguas calientes acumuladas en el extremo occidental del Pacífico ocasionan la existencia casi permanente de aguas por encima de los 28 °C lo que hace que esta zona sea altamente inestable ya que haría que la temperatura superficial del mar sea la que le correspondería por su latitud. 4.4.4 PERÍODO DE RECURRENCIA DEL FENÓMENO EL NIÑO El Niño ocurre con un periodo de recurrencia de 4 a 7 años. Cuando ocurre El Niño el clima del norte se tropicaliza y llueve, pero no necesariamente al nivel de intensidad de 1983 ó 1998. 4.4.5 CARACTERÍSTICAS HIDROMETEOROLÓGICAS DEL FENÓMENO EL NIÑO El Niño presenta las siguientes características [17]: - Aumento generalizado de la temperatura. - Fuertes e inusuales lluvias. - Gran duración de las lluvias. - Grandes intensidades de precipitación - Fuerte incremento de los caudales de los ríos y quebradas. 33 4.4.5.1 AUMENTO GENERALIZADO DE LA TEMPERATURA Se denomina anomalía de la temperatura al exceso o defecto de la temperatura media en un mes dado y en un lugar determinado, con respecto al promedio de los últimos veinte años en el mismo mes y lugar. Una anomalía positiva de la temperatura sobre la superficie del mar indica la aparición de un Niño. Esta elevación de la temperatura es lo más característico de este fenómeno y da una medida directa de su magnitud. Sin embargo, no basta una anomalía fuerte para que llueva, lo importante es que la temperatura absoluta llegue a los 28°C, lo que ocurre en verano. En 1972 cuando ocurrió un Niño Fuerte la temperatura sobre la superficie del mar en Paita tuvo un ascenso de 5 °C. Este aumento en la temperatura del mar, una de las anomalías más características del Fenómeno El Niño, es también la que permanece por más tiempo. De acuerdo al incremento de la temperatura del mar, se ha hecho una clasificación de la magnitud de los Niños, para Niños muy Fuertes se considera una anomalía positiva de 7 a 12 °C; para Niños Fuertes de 3 a 5 °C y para Niños moderados de 2 a 3 °C. Durante el Fenómeno El Niño también ocurre en la costa peruana un aumento de varios grados de la temperatura ambiental con respecto a los valores usuales. Este aumento de temperatura, junto con otras alteraciones que ocurren posteriormente, constituye el nuevo clima dominante durante El Niño. Durante los Niños Fuertes las altas temperaturas se mantienen hasta por un año, en el que se vive un permanente verano. 4.4.5.2 FUERTES E INUSUALES LLUVIAS Cuando se presenta el Fenómeno El Niño – especialmente si tiene características de muy fuerte –, al aproximarse el verano se acentúa el incremento que ya venía ocurriendo de la evaporación del mar, y combinado con otros factores meteorológicos, da lugar a la aparición de lluvias intensas, especialmente en zonas de la costa norte cercanas al mar. 34 Las lluvias que ocurren durante los Niños muy Fuertes en la costa norte se caracterizan además porque cubren un área importante que abarca varias cuencas y departamentos. El siguiente cuadro da una idea de la magnitud de dichas lluvias: Precipitaciones acumuladas Septiembre / Abril, según I NDECI [ 12] LUGAR NORMAL FEN FEN (mm) 1982/1983 1997/1998 (mm) (mm) Tumbes 100 2200 3200 Cañaveral 400 1500 2050 Piura 200 2050 2000 Chulucanas 300 4000 3800 Olmos 50 1800 2450 4.4.5.3 GRAN DURACIÓN DE LAS LLUVIAS Otra de las características de las lluvias correspondientes a los Niños Fuertes es su gran duración; no son lluvias esporádicas o eventuales, sino que duran semanas o meses. Se sabe que una de las lluvias de más larga duración que ha sido registrada fue la que durante seis meses ocurrió en Piura y Tumbes, entre diciembre de 1982 y Junio de 1983. Las lluvias del Fenómeno El Niño de 1998 duraron cuatro meses. 4.4.5.4 GRANDES INTENSIDADES DE PRECIPITACIÓN Durante los Niños Fuertes se registran precipitaciones altísimas, aquí algunas registradas [17]: Estación/Lugar FECHA PRECIPITACION DIARIA (mm) Sullana 18 de Enero de 216 1998 Chulucanas Enero 1983 203 35 Miraflores- Piura 174 (máxima registrada) Morropón 171 (máxima registrada) Asimismo, las intensidades horarias son altísimas [17]: Lugar FECHA Intensidad (mm/h) Montegrande 23 de Marzo 1983 80 mm/h Chignia 25 de Enero 1983 103 mm/h Chilaco 24 de Marzo 1983 119 mm/h 4.4.5.5 FUERTE INCREMENTO DE LOS CAUDALES DE LOS RÍOS Y QUEBRADAS Durante el Fenómeno El Niño, como consecuencia de las elevadas precipitaciones los caudales de los ríos sufren un fuerte incremento. Las crecidas fluviales que ocurren en la costa Norte durante los Niños muy fuertes son de larga duración y por lo tanto, implican un gran volumen descargado. PRECIPITACIONES DE LA ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA TUMBES DURANTE EL FENOMENO EL NIÑO Gráfico N° 01 del Anexo 1 [15] TUMBES "AÑOS NIÑOS NO EXTRAORDINARIOS" TOTAL ANUAL : 424 mm 900 PRECIPITACION (mm) 800 700 600 500 400 300 166 200 51 100 0 0 1 0 1 5 JUL AGO SET OCT NOV DIC 91 83 26 0 0 ENE FEB MARZ ABR MAY JUN 36 TUMBES "AÑOS NIÑOS EXTRAORDINARIOS" TOTAL ANUAL : 3380mm 900 800 713 PRECIPITACION (mm) 696 700 600 500 432 405 400 451 331 275 300 200 69 100 1 0 3 4 JUL AGO SET OCT 0 NOV DIC ENE FEB MARZ ABR MAY 4.4.6 RELACIÓN DE NIÑOS HISTÓRICOS AÑO MAGNITUD MÁXIMA ANOMALÍA DE TEMPERATURA SOBRE EL MAR 1578 Muy Fuerte >8ºC 1891 Muy Fuerte >8ºC 1926 Muy Fuerte >8ºC 1932 Débil 2ºC 1933 Fuerte 6ºC 1939 Débil 2ºC 1941 Fuerte 6ºC 1943 Débil 2ºC 1953 Débil 2ºC 1957 Fuerte 6ºC 1965 Débil 2ºC 1972 Fuerte 6ºC 1977 Débil 2ºC 1978 Débil 2ºC 1983 Muy Fuerte 8ºC 1987 Débil 2ºC 1992 Débil 2ºC 1998 Muy Fuerte 8ºC FUENTE: INDECI [13] JUN 37 4.4.7 EL RIESGO DEL FENÓMENO EL NIÑO La evaluación de los riesgos está relacionada al impacto que pueda sufrir una población por la probable ocurrencia de un evento. El riesgo resulta del producto de dos factores: "amenaza" y "vulnerabilidad". LA AMENAZA: Se mide por la probabilidad de que ocurra un evento potencialmente desastroso. Se evalúa asignando diferentes probabilidades para diferentes escenarios o intensidades del evento. No hay nada que se pueda hacer para reducir la amenaza; a ésta la decide la Naturaleza. La amenaza que presenta El Niño se puede evaluar bajo tres escalas de anticipación: de más de uno a decenas de años, de semanas a aproximadamente un año, y de horas a varios días. En relación a pronósticos con más de un año de anticipación, la ciencia de hoy en día no permite predecir el posible comportamiento del clima (El Niño) con tanta anticipación [10]. La evaluación de la amenaza se tiene que basar simplemente en la estadística de las diferentes intensidades de El Niño ocurridas en años anteriores, bajo la premisa que lo ocurrido en el pasado puede volver a suceder con una recurrencia similar. LA VULNERABILIDAD: Es el daño potencial (en vidas, bienestar y dinero), resultante de cada uno de los posibles escenarios del evento. La vulnerabilidad puede reducirse con un adecuado planeamiento tanto en lo social como en la construcción de obras. Las decisiones tomadas para ello están relacionadas con la capacidad de evaluación de las amenazas. La Ciudad de Tumbes es altamente vulnerable al Fenómeno El Niño debido a: - Falta de un sistema de alcantarillado pluvial. - Ubicación de sectores urbanos en zonas bajas (Sectores I, III, V). - Infraestructura no adecuada, viviendas en las zonas inundables son de quincha y adobe. - Cercanía al Río Tumbes. 38 4.5 CONSECUENCIAS DE LA FALTA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL Durante las épocas de lluvia, especialmente en un Niño fuerte, la falta de un sistema de drenaje pluvial ocasiona: - Colmatación de drenes, impidiendo la evacuación de las aguas de escorrentía hacia las zonas proyectadas - Colapso y deterioro del sistema de alcantarillado sanitario existente, durante épocas del Fenómeno El Niño ingresan aguas provenientes de lluvias que no estaban consideradas en el diseño del sistema de alcantarillado. Dichas aguas arrastran gran cantidad de sedimentos lo que propicia obstrucción en las tuberías. - Inundación de las zonas bajas, ocasionando daños a la infraestructura existente - Brote de enfermedades contagiosas y mortales (cólera, dengue, malaria) asociado a las inundaciones que bloquean los sistemas de drenaje de aguas residuales haciendo que las materias fecales permanezcan en la superficie. - Deterioro de las vías de comunicación. 4.6 EL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL PROPUESTO Por lo expuesto se concluye que es indispensable el diseño y construcción de un sistema de drenaje pluvial urbano para reducir daños a la infraestructura existente, a la salud y economía de la población. Las aguas residuales domésticas y pluviales tienen diferente composición bioquímica, requieren procesos de tratamiento diferentes, y su uso posterior también es diferente; asimismo, los caudales pluviales son mucho mayores que los sanitarios, por lo tanto como parte del sistema de drenaje pluvial se propone desarrollar en esta tesis el diseño del alcantarillado pluvial urbano del tipo separado, como lo indica la Norma S110 [9]. 39 5. REQUERIMIENTOS DE DISEÑO PARA SISTEMAS DE ALCANTARILLADO REGLAMENTO NACIONAL NORMA S110 DRENAJE PLUVIAL URBANO Los siguientes requerimientos están contenidos en la Norma S110 [9]. 5.1 OBLIGATORIEDAD DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL Toda nueva habilitación urbana ubicada en localidades en donde se presenten frecuentes lluvias iguales o mayores a 10 mm en 24 horas, deberán contar en forma obligatoria con un sistema de alcantarillado pluvial. 5.2 COEFICIENTE DE MANNING Coeficiente “n” de Manning Material de la tubería Hierro Fundido dúctil 0.010 PVC 0.010 Poliéster reforzado con fibra de vidrio 0.010 Concreto armado liso 0.013 Concreto armado revestido con PVC 0.010 Arcilla vitrificada 0.010 5.3 ALTURA DEL TIRANTE DE AGUA A CONSIDERAR La altura de tirante de agua a considerar en el diseño de conductos circulares, será la correspondiente a sección llena. Las tuberías serán normalmente dimensionadas para funcionar como conductos libres sin presión. 5.4 VELOCIDAD MÍNIMA ADMISIBLE Alcantarillado Sanitario V mínima = 0.6 m/s Alcantarillado Pluvial V mínima = 0.9 m/s a tubo lleno para evitar sedimentación 5.5 VELOCIDAD MÁXIMA ADMISIBLE Para evitar erosión en las paredes de la tubería, depende del tipo de material a emplear en las tuberías. 40 ALCANTARILLADO PLUVIAL Material de la tubería Agua con arena Hierro fundido Dúctil 3.0 m/s PVC 6.0 m/s Poliéster reforzado con fibra de vidrio 3.0 m/s Arcilla vitrificada 3.5 m/s Concreto armado : f’c=140 Kg./cm² 2.0 m/s Concreto armado : f’c=210 Kg./cm² 3.3 m/s Concreto armado : f’c=250 Kg./cm² 4.0 m/s Concreto armado : f’c=280 Kg./cm² 4.3 m/s Concreto armado : f’c=315 Kg./cm² 5.0 m/s 5.6 PENDIENTES Y CAUDALES PARA VELOCIDADES MÁXIMAS A tubo lleno: Diámetro Vmáxima Smáxima Q (m) (m/s) n (%) (lps) 0.40 6 0.01 7.756 754.0 0.45 6 0.01 6.629 954.3 0.50 6 0.01 5.760 1178.1 0.60 6 0.01 4.517 1696.5 0.70 6 0.01 3.678 2309.1 0.80 6 0.01 3.078 3015.9 0.90 6 0.01 2.630 3817.0 1.00 6 0.01 2.286 4712.3 1.10 6 0.01 2.013 5701.9 1.20 6 0.01 1.792 6785.8 1.30 6 0.01 1.611 7963.9 1.40 6 0.01 1.459 9236.2 1.50 6 0.01 1.331 10602.8 1.60 6 0.01 1.221 12063.7 1.70 6 0.01 1.126 13618.8 1.80 6 0.01 1.043 15268.1 41 1.90 6 0.01 0.971 17011.7 2.00 6 0.01 0.907 18849.5 Diámetro Vmáxima Smáxima Q (m) (m/s) n (%) (lps) 0.40 3 0.013 3.277 377.0 0.45 3 0.013 2.801 477.1 0.50 3 0.013 2.434 589.0 0.60 3 0.013 1.908 848.2 0.70 3 0.013 1.554 1154.5 0.80 3 0.013 1.300 1508.0 1.00 3 0.013 0.966 2356.2 1.20 3 0.013 0.757 3392.9 5.7 DIÁMETRO MÍNIMO Alcantarillado Sanitario Diámetro mínimo = 0.15 m Alcantarillado Pluvial Diámetro mínimo = 0.50 m colector troncal Diámetro mínimo = 0.40 m lateral troncal Diámetro mínimo = 0.40 m conductor lateral 5.8 PENDIENTES MÍNIMAS 5.8.1 ALCANTARILLADO SANITARIO 10 ‰ en los 300 m iniciales del colector o aquella que satisfaga: Vminima = 0.6 m/s al 75 % sección llena. CRITERIO DE VELOCIDAD MÍNIMA PENDIENTES Y CAUDALES PARA VELOCIDADES MÍNIMAS Diámetro Vmínima Smín Q m m/s n ‰ lps 0.15 0.6 0.013 3.773 8.53 0.20 0.6 0.013 2.571 15.16 0.25 0.6 0.013 1.909 23.69 0.30 0.6 0.013 1.497 34.12 42 0.35 0.6 0.013 1.219 46.44 0.4 0.6 0.013 1.020 60.66 0.45 0.6 0.013 0.872 76.77 0.50 0.6 0.013 0.758 94.78 0.60 0.6 0.013 0.594 136.48 5.8.2 ALCANTARILLADO PLUVIAL Aquella que satisfaga: Vminima = 0.90 m/s a sección llena. CRITERIO DE LA VELOCIDAD MÍNIMA Diámetro Vmínima Smín Q m m/s n ‰ lps 0.40 0.9 0.010 1.745 113.10 0.50 0.9 0.010 1.296 176.71 0.60 0.9 0.010 1.016 254.47 0.70 0.9 0.010 0.827 346.36 0.80 0.9 0.010 0.693 452.39 0.90 0.9 0.010 0.592 572.56 0.95 0.9 0.010 0.551 637.94 1.00 0.9 0.010 0.514 706.86 1.20 0.9 0.010 0.403 1017.88 1.30 0.90 0.010 0.362 1194.59 1.40 0.90 0.010 0.328 1385.44 1.50 0.90 0.010 0.30 1590.43 1.60 0.90 0.010 0.275 1809.56 1.70 0.90 0.010 0.253 2042.82 1.80 0.90 0.010 0.253 2290.22 1.90 0.90 0.010 0.219 2551.76 2.00 0.90 0.010 0.204 2827.43 43 5.9 ALTURA DE RELLENO MÍNIMO Y MÁXIMO La altura mínima del recubrimiento medida a partir de la clave de la tubería será: 1 m o aquella definida por el cálculo estructural de la tubería instalada en zanja, considerando que los esfuerzos a la que está sometida dependen de las características del suelo, cargas de relleno y vehicular, tipo de material de la tubería, cama de asiento, ubicación y trazado en el terreno. 5.10 PROFUNDIDAD MAXIMA DE LOS COLECTORES Será considerada de acuerdo a la altura máxima de relleno. 5.11 UBICACIÓN DE BUZONES Diámetro mínimo será igual a 1.20 m, en la superficie tendrá una tapa de 0.60 m de diámetro con orificios de ventilación. Ubicados en: a) Cambio de dirección b) Cambio de pendiente c) Cambio de diámetro d) En la convergencia de más de dos colectores. La distancia máxima entre buzones será – como en el caso del alcantarillado sanitario – función de los equipos de limpieza que se dispongan. 5.12 REGISTROS Diámetro mínimo: 1.20 m Diámetro de la tubería Espaciamiento entre registros Mayor o igual a 1.20 m 200 a 350 m Menor a 1.20 m 100 a 200 m En conductos pequeños, cuando no sea posible lograr la velocidad de auto-limpieza Cada 100 m 44 5.13 MÉTODOS DE CÁLCULO DEL CAUDAL DE ESCORRENTIA 5.13.1 ÁMBITO DE APLICACIÓN Los caudales de escorrentía serán calculados según lo indicado en el artículo 1.1.a del Anexo Nº01 HIDROLOGIA de la Norma S110 con: - Método racional aplicable a áreas de drenaje menores a 13 km2 - Técnicas de hidrogramas unitarios para áreas mayores a 13 km2. 5.13.2 RELACIONES DE PRECIPITACIÓN – ESCORRENTÍA Existen muchos modelos que intentan describir las relaciones precipitación – escorrentía. Los más conocidos son el método racional para caudales máximos y modelos de hidrograma unitario. El hidrograma de escorrentía total se divide en hidrograma de escorrentía superficial directa, producto del agua que escurre directamente por la superficie del terreno hacia los cauces, ríos y quebradas, y el hidrograma de escorrentía subsuperficial que representa el agua que escurre debajo de la superficie del suelo hacia ríos y quebradas. El volumen de escorrentía superficial directa es igual al volumen de precipitación efectiva, es decir a la precipitación asociada a esa escorrentía después de descontar las pérdidas por evapotranspiración, infiltración y otros. Período de duración de una lluvia: Es un período de tiempo dentro de la duración de una tormenta, se emplea para calcular valores máximos de precipitación, con los que se calculará valores de la curva Intensidad – Duración – Frecuencia. Caudal base: Es el caudal mantenido en los afluentes por la escorrentía sub-superficial o escurrimiento de aguas subterráneas. En épocas de sequía, éste es el único aporte a ríos y quebradas. Depende en gran parte de las características de los suelos de la cuenca. 45 5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL La fórmula tiene la siguiente expresión: Q = C ⋅ i ⋅ A / 360 Q Caudal máximo que escurre superficialmente, m3/s C Coeficiente adimensional de escorrentía superficial i Intensidad media de lluvia, previsible para un periodo de retorno seleccionado que corresponde a un período de duración igual al tiempo de concentración en la sección de drenaje que se estudia, mm/h A Área contribuyente, Ha Suposiciones: 1- El caudal máximo en cualquier punto es directamente proporcional a la intensidad media de lluvia durante el tiempo de concentración de dicho punto. 2- El período de retorno del caudal máximo es el mismo que el período de retorno de la intensidad media. 3.- El tiempo de concentración es el trayecto desde el punto más alejado del área contribuyente hasta el punto en consideración. Esta asunción se refiere al punto más alejado en tiempo, no necesariamente distancia. 4- El área contribuyente puede ser el área total de drenaje aguas arriba del punto de diseño o algún sector de dicha área, tal como únicamente la porción impermeable directamente conectada del área de drenaje. 5- El coeficiente de escorrentía “ C ”, permanece constante para todas las tormentas en una cuenca hidrológica. La fórmula racional puede dar un valor mayor de caudal máximo para una sub-área, mayor que para el área total, si dicha sub-área tiene un coeficiente mayor de escorrentía y un menor tiempo de concentración. 46 Como resultado, la fórmula deberá ser evaluada de dos formas: (a) Usando el área total de drenaje (b) Usando únicamente la porción con mayor coeficiente de escorrentía. Eligiéndose el área que produzca el mayor caudal máximo con la formula de este método. Valores del coeficiente de escorrentía “ C ” Características de la superficie “C ” Calles, Pavimento asfáltico 0.70 a 0.95 Pavimento de concreto 0.80 a 0.95 Pavimento de adoquines 0.70 a 0.85 Veredas 0.70 a 0.85 Techos y azoteas 0.75 a 0.95 Césped, suelo arenoso: Plano (0 – 2% de pendiente) 0.05 a 0.10 Promedio (2 – 7% de pendiente) 0.10 a 0.15 Pronunciado ( > 7% de pendiente) 0.15 a 0.20 Césped, suelo arcilloso: Plano (0 – 2% de pendiente) 0.13 a 0.17 Promedio (2 – 7% de pendiente) 0.18 a 0.22 Pronunciado ( > 7% de pendiente) 0.25 a 0.35 Praderas 0.20 Período de duración de la tormenta de diseño El período de duración de la lluvia de diseño es igual al tiempo de concentración para el área de drenaje en consideración: d = tc d Período de duración de diseño de la lluvia 47 tc Tiempo de concentración para el punto a considerar tc = tcs + tt tcs tt Tiempo de concentración sobre la superficie Tiempo de traslado en los colectores Tiempo de concentración sobre la superficie tcs Para estimar el tiempo de concentración sobre la superficie, se puede utilizar las siguientes fórmulas [9]: METODO FORMULA PARA tcs OBSERVACIONES ( minutos ) Kirpich (1940) t cs = 0.01947 ⋅ ( L / S ) 1 0.77 2 Desarrollada a partir de información del SCS (Soil Conservation Service) en siete cuencas rurales L Longitud del cauce, m S Pendiente media de la cuenca, m/m de Tennessee, con canales bien definidos y pendientes de 3 a 10%; para flujo superficial en superficies de concreto o asfalto se debe multiplicar tcs por 0.4; para canales de concreto se debe multiplicar tcs por 0.2; no se debe hacer ningún ajuste para flujo superficial en suelo descubierto o para flujo en cunetas. California Culverts Practice (1942) ⎛ L3 ⎞ tcs = 0.0195 ⋅ ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝H⎠ 0.385 Esencialmente es la ecuación de Kirpich; desarrollada para pequeñas cuencas montañosas en California. L Longitud del curso de agua más largo, m H Diferencia de nivel entre la divisoria de aguas y la salida, m 48 Izzard (1946) tcs = 525 ⋅ (0.000276 ⋅ i + c) ⋅ L0.33 S 0.333 ⋅ i 0.667 Desarrollada experimentalmente en laboratorio por el Bureau of Public Roads para flujo superficial en caminos y áreas de céspedes; i Intensidad de lluvia, mm/h los valores del coeficiente de c Coeficiente de retorno retardo varían desde 0.0070 para L pavimentos muy lisos hasta 0.012 Longitud de la trayectoria de flujo, m S Pendiente de la trayectoria de flujo, m/m para pavimentos de concreto y 0.06 para superficies densamente cubiertas de pasto; la solución requiere de un proceso iterativo; el producto de i por L debe ser ≤ 3800 Federal Aviation Administration tcs = 0.7035 ⋅ (1.1 − C ) ⋅ L0.50 S 0.333 Desarrollada reinformación sobre el drenaje de aeropuertos recopilada por el Corps of Engineers; (1970) el método tiene como finalidad ser C Coeficiente de escorrentía usado en problemas de drenaje de del método racional L Longitud del flujo superficial, m S Pendiente de la superficie de flujo, m/m Ecuaciones de onda cinemática tcs = 7 ⋅ L0.6 ⋅ n 0.8 i 0.4 ⋅ S 0.3 onda cinemática de la escorrentía Aron y Erboge (1973) i Intensidad de lluvia, mm/h S Pendiente promedio del terreno, m/m de retardo SCS (1973) superficial en cuencas urbanas. desarrollada a partir del análisis de L Longitud del flujo superficial, m n Factor de rugosidad de Manning Ecuación frecuentemente usado para flujo Ecuación para flujo superficial Morgali y Linsley (1965), aeropuertos, pero ha sido ⎞ ⎛ 1000 − 9⎟ 0.0136 ⋅ L0.8 ⋅ ⎜ ⎠ ⎝ CN tcs = 0.5 S 0.7 superficial; el método requiere iteraciones debido a que tanto la intensidad de lluvia como tcs son desconocidos. Ecuación desarrollada por el SCS a partir de información de cuencas de uso agrícola; ha sido adaptada a pequeñas L Longitud hidráulica de la cuenca (mayor trayectoria de flujo), m cuencas urbanas con áreas inferiores a 800 ha; 49 CN Número de curva SCS se ha encontrado que S Pendiente promedio de la cuenca, m/m generalmente es buena, cuando el área se encuentra completamente pavimentada; para áreas mixtas tiene tendencia a la sobreestimación; se aplican factores de ajuste para corregir efectos de mejoras en canales e impermeabilización de superficies; la ecuación supone: tcs = 1.67 ⋅ tr , donde t r es el tiempo de retardo de la cuenca. Tiempo de traslado en los colectores tt Para determinar el tiempo de traslado en los colectores (tuberías, canales, etc.) se empleará la fórmula de Manning: V= 1 2 S R n 2 3 V Velocidad media de flujo (m/s) n Coeficiente de rugosidad (adimensional) R Radio hidráulico (m) S Pendiente (m/m) El tiempo de traslado se calcula mediante: tt = L / V tt Tiempo de traslado (s) L Longitud del tramo en el cual escurre el agua (m) V Velocidad media de flujo (m/s) 50 5.14 ECUACIÓN DE LA CURVA INTENSIDAD – DURACIÓN – FRECUENCIA Si la zona en estudio está en el entorno de alguna estación pluviográfica, se usará directamente la curva Intensidad – Duración – Frecuencia de dicha estación, en caso contrario, la intensidad de lluvia se calculará con la fórmula propuesta en [5]: para: t < 3 h i( t ,T ) = a ⋅ (1 + K '⋅LogT )(t + b) n −1 también de [5]: h( t ,T ) = ε t .(1 + K t '.LogT ) h( g ,T ) = ε g .(1 + K g '.LogT ) i Intensidad de lluvia a Parámetro de intensidad (mm) K' Parámetro de frecuencia (adimensional) T Período de retorno (años) t , tg Duración (h) b b = 0.2 h en Costa Norte y Selva n Parámetro de duración ht Máximo anual de la altura de lluvia en el tiempo t , mm hg Máximo anual de la altura de lluvia en 24 horas, mm (mm/h) (adimensional) ⎛1⎞ a = ⎜ ⎟ εg ⎜t ⎟ ⎝ g⎠ n donde: t g = 15.20 En los cuadros 3.1 y 3.2: K 't = Y Altitud sobre el nivel del mar, msnm Dm Distancia media al mar, Km. 1 1 1 ; K' = ; K 'g = 0.343.ε t .α t 0.343.ε g .α g 0.343.ε .α ε t y α t simbolizan el valor modal y una medida de la dispersión en la distribución de la probabilidad de ht [5]. 51 CUADRO 3 .1 [5]: SUBDIVISIÓN DEL TERRITORIO EN ZONAS Y SUBZONAS PLUVIOMÉTRICAS Y VALORES DE LOS PARÁMETROS K’g y eg que definen la distribución de probabilidades de hg en cada punto de éstas: _______________________________________________________________________ ZONA K’g SUBZONA eg _______________________________________________________________________ 123 K’g =0.553 1231 eg = 85.0 1232 eg = 75.0 1233 eg = 100 - 0.022Y 1234 eg = 70 - 0.019Y 1235 eg = 24.0 1236 eg = 30.5 1237 eg = -2 + 0.006Y 1238 eg = 26.6 1239 eg = 23.3 12310 eg = 6 + 0.005Y 12311 eg = 1 + 0.005Y 12312 eg = 75.0 12313 eg = 70 _______________________________________________________________________ 4 K’g =0.861 41 eg = 20.0 _______________________________________________________________________ 5a K’g =11.eg-0.85 5a1 eg = -7.6 + 0.006Y (Y>2300) 5a2 eg = 32 - 0.177Dc 5a3 eg = -13 + 0.010Y (Y>2300) 5a4 eg = 3.8 + 0.0053Y (Y>1500) 5a5 eg = -6 + 0.007Y (Y>2300) 5a6 eg = 1.4 + 0.0067 5a7 eg = -2 + 0.007Y (Y>2000) _______________________________________________________________________ ZONA K’g SUBZONA eg ________________________________________________________________________________________________________________ 5a8 eg = 24 + 0.0025Y 52 5a9 eg = 9.4 + 0.0067Y 5a10 eg = 18.8 + 0.0028Y _______________________________________________________________________ 5a11 eg = 32.4 + 0.004Y 5a12 eg = 19.0 + 0.005Y 5a13 eg = 23.0 + 0.0143Y 5a14 eg = 4.0 + 0.010Y 5b1 eg = 4 + 0.010(Y>1000) 5b2 eg = 41.0 _______________________________________________________________________ 5b K’g =130eg-1.4 5b3 eg = 23.0 + 0.143Y 5b4 eg = 32.4 + 0.004Y 5b5 eg = 9.4 + 0.0067Y _______________________________________________________________________ K ’g =5.4eg-0.6 6 eg = 30 - 0.50DC 61 _______________________________________________________________________ K’g =22.5eg-0.85 9 91 eg = 61.5 92 eg = -4.5 + 0.323Dm (30≤ Dm ≤110) eg = 31 + 0.475(Dm - 110) 93 ( Dm<11) _______________________________________________________________________ 10 K’g = 1.45 eg = 12.5 + 0.95Dm 101 ______________________________________________________________________ CUADRO 3.2 [5]: Valores de los parámetros a y n que juntamente con K’, definen la curva de probabilidad pluviométrica en cada punto de las subzonas. ______________________________________________________________________ Subzona Estación Número total de Valor de n Valor de a estaciones _______________________________________________________________________ 1231 321 – 385 2 0.357 32.2 _______________________________________________________________________ 1233 384 – 787 – 805 3 0.405 a = 37.85-0.0083Y _______________________________________________________________________ 53 12313 244 – 193 2 0.432 _______________________________________________________________________ 1235 850 – 903 2 0.353 9.20 _______________________________________________________________________ 1236 840 – 913 – 918 4 0.380 11 958 _______________________________________________________________________ 1238 654 – 674 – 679 9 0.232 14.0 709 – 713 – 714 732 – 745 – 752 _______________________________________________________________________ 1239 769 1 0.242 12.1 _______________________________________________________________________ 12310 446 – 557 – 594 14 0.254 a =3.01+0.0025Y 653 – 672 – 696 708 – 711 – 712 715 – 717 – 724 757 – 773 _______________________________________________________________________ 12311 508 – 667 – 719 5 0.286 a =0.46+0.0023Y 750 – 771 _______________________________________________________________________ 5a2 935 – 968 2 0.301 a =14.1-0.078Dc _______________________________________________________________________ 5a5 559 1 0.303 a =-2.6+0.0031Y _______________________________________________________________________ 5a10 248 1 0.434 a =5.80+0.0009Y 5.15 PERÍODO DE RETORNO DE DISEÑO El sistema de drenaje deberá ser diseñado para un período de retorno entre 2 y 10 años. Este período está en función de la importancia económica de la zona urbana, correspondiendo 2 años a pueblos pequeños. 54 El diseñador podrá proponer períodos de retorno mayores, según su criterio le indique que hay mérito para dar un mayor margen de seguridad debido al valor económico o estratégico de la propiedad a proteger. 6.0 CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO 6.1 EL SISTEMA DE CAPTACIÓN DE AGUAS DE LLUVIA El sistema de alcantarillado supone la existencia de estructuras de captación de las aguas de lluvia, ubicadas convenientemente en las calles, a cuyos pavimentos se les dará una pendiente transversal de 2 a 4% y una pendiente longitudinal no menor de 0.5% para facilitar el escurrimiento del agua hacia las cunetas de evacuación [9]. La captación se realizará en sumideros, seleccionados según la pendiente longitudinal de la calle y la eficiencia de captación, y dimensionados para evacuar un caudal especificado. Los principales tipos de sumideros empleados son [1]: a) Los de ventana Consiste en una tanquilla de recolección, ubicada directamente debajo de la acera con ventana lateral coincidiendo con el borde de la misma que permite la captación del agua que escurre en la cuneta o borde de acera. Se emplea para pendientes longitudinales menores a 3%. b) Los de rejillas en cunetas Consiste en una tanquilla colocada en la cuneta la cual se cubre con una rejilla. Se emplea para pendientes mayores a 3% debido a su mayor capacidad de captación. c) De rejas en calzada Consiste en una tanquilla transversal a la vía y a todo lo ancho de ella, cubierta con rejas, con barras diagonales. Generalmente el ancho es de 0.90 m. Se usan pletinas de 75 x 12 mm y un espaciamiento entre ellas no mayor de 6 cm, centro a centro. En el sector I, se diseñará con sumideros de ventana para pendientes de la calle hasta 3% y se dará una pendiente transversal de 4% al pavimento; para pendientes de la calle 55 mayores a 3% se empleará sumideros de rejillas inclinadas, se dará una pendiente transversal de 4% al pavimento. En los Sectores II, III y V, se observa que es una zona plana y baja, con nivel de +5.00 msnm, para no afectar al sistema de alcantarillado existente, se diseñará el pavimento con una pendiente longitudinal de 0.5 ‰ como máximo y una pendiente transversal de 4% , y a los costados de la vía se construirán cunetas rectangulares de 0.30 m de ancho y con pendiente de 1%; los sumideros se harán colocando una rejilla en el fondo de la cuneta con rejillas paralelas, cuya longitud Lg se calculará con la fórmula dada en [3]: Lg = E= y y y 1− C ⋅ε E V2 +y 2⋅ g Tirante de agua en el canal rectangular de 0.30 m de ancho para el caudal a captar C Coeficiente de descarga ( ≅ 0.5) ε Relación del área de la abertura al área total de la superficie de la reja. En caso de situaciones que requieran un tratamiento distinto se diseñarán sumideros especiales. 6.2 PARÁMETROS PARA EL DISEÑO Si bien en el pasado, aún después de la ocurrencia de El Niño de 1983, en base a los registros históricos disponibles, se podían justificar económicamente parámetros de diseño deducidos de máximos de precipitaciones y caudales ocurridos con recurrencias de 25 a 50 años, sin contemplar niveles excepcionales como los experimentados en 1983; la ocurrencia de precipitaciones similares sólo 15 años después, obliga a usar las cifras registradas en estas dos ocasiones como nuevos parámetros de diseño [10]. 56 Por lo que es importante discutir y comparar las precipitaciones ocurridas en la ciudad de Piura en estos dos períodos: los veranos de 1983 y de 1998. Estas se muestran en la Figura 4.1 en forma de mm acumulados por mes, para los meses de diciembre (del año precedente) a julio. Se puede apreciar que en ambos las precipitaciones llegaron a casi los 800 mm/mes. Para apreciar la gravedad de estos niveles hay que tener en cuenta que el promedio normal es de sólo unos 10 a 15 mm/mes y que con 100 a 150 mm/mes se considera ya un mes muy lluvioso, capaz de producir grandes avenidas en los ríos. Si consideramos el acumulado anual, el año 1983 sigue siendo el más lluvioso. El total de 1998 llegó a los 1800 mm versus 2340 mm en 1983. La mayor diferencia entre los dos años está en la duración del fenómeno. La prolongación de las lluvias a los meses de mayo y junio en 1983 siguen siendo excepcionales. Por otro lado, el caudal del río Piura alcanzó en 1998 los 4300 m3/s versus 3500 m3/s en 1983. El principal efecto de esta diferencia fue la destrucción de dos de sus puentes que habían, no obstante haber soportado las máximas avenidas de 1983 [10]. LLUVIAS ACUMULADAS MENSUALES EN PIURA EN 1982-83 Y 1997-98 800 700 600 500 1982-83 1997-98 400 300 200 100 0 NOV DIC ENER FEB MARZ FIGURA 4.1 ABR MAY JUN JUL FUENTE: IGP [10] Otro parámetro de importancia para el diseño del drenaje adecuado de una ciudad, es la precipitación máxima diaria, en ambos períodos se tuvieron lluvias que llegaron en Piura a los 170 mm por día, suficiente para rebasar la capacidad de drenaje de la ciudad. El sistema de drenaje, aún después de las obras de prevención hechas en 1997, no se dio 57 abasto para este nivel de precipitación, no impidieron los desbordes e inundaciones, con consecuencias desastrosas en muchos predios de la ciudad [10], a pesar que el escenario utilizado para las obras de prevención fue fundamentalmente el de 1983 [6]. mm LLUVIAS DIARIAS EN PIURA EN 1983 160 140 120 100 80 60 40 20 0 DIC-82 ENERO FEB MARZ ABR MAY JUN JULIO-83 FUENTE: IGP [10] mm LLUVIAS DIARIAS EN PIURA EN 1998 160 140 120 100 80 60 40 20 DIC-97 ENERO FEB MARZ ABR AY JUN JULIO-98 FUENTE: IGP [10] En 1983, en Tumbes y Piura hubo lluvias de 150 mm y más, como las que ocurrieron en 1998 pero que se producían a lo largo de seis u ocho horas; sin embargo en 1998 la ciudad de Piura recibió lluvias de esa misma cantidad de mm o algo más, pero en menos de tres horas. Es decir, la misma cantidad de agua pero en menos tiempo [6], lo que hizo que el escenario real fuese diferente al esperado. 58 Lo dicho con respecto a Piura tiene su equivalente en todas las otras ciudades del norte del país. El análisis se ha referido a Piura, a manera de ejemplo ilustrativo, por ser la ciudad que mantiene un mejor registro histórico. 6.3 EL ESCENARIO DE DISEÑO Como se indicó el escenario utilizado para las obras de prevención del año 1997 fue fundamentalmente el de 1983, el que no fue apropiado, por lo que los drenes no tuvieron capacidad para recibir y canalizar tanta agua en tan poco tiempo. Por eso fueron insuficientes [6]. Por lo que el sistema de drenaje pluvial diseñado será capaz de evacuar dichos volúmenes de agua en poco tiempo, impidiendo que el agua se acumule. 6.4 METODOLOGÍA Se obtendrá la ecuación de la curva Intensidad – Duración – Frecuencia. Con el método racional se calcula el caudal máximo de escorrentía Q pi de cada nudo i . El tiempo base Tb se obtiene de la ecuación: Q pi ⋅ Tbi 2 hi = h ⋅ Ai Lámina de lluvia efectiva nudo i en mm, considerando, del gráfico de lluvias diarias en Piura de los años 1983 y 1998, un valor del 50 % del máximo que es 66 mm es decir: hi = Ci .66 Ai Área contribuyente del nudo i , en Ha Ci Coeficiente de escorrentía del nudo i T pi Tiempo al pico nudo i , s Tri Tiempo de retraso, s 59 Tri = 1.67 T pi Relación de acuerdo a distribución del Hidrograma Triangular de SCS [24] HIDROGRAMA TRIANGULAR DE ESCORRENTÍA Entonces en cada nudo i : t ≤ T pi Q( t ) = t ⋅ Q pi T pi t > T pi Q( t ) = Q pi (Tbi − T pi ) ⋅ (Tbi − t ) 6.5 LA ZONA DE DRENAJE Y LA RED PLUVIAL PROPUESTA Está localizada dentro del Viejo Tumbes y está conformada por los sectores I, II, III y V, con un área de drenaje de 246.97 Ha (ver lámina 04 y lámina 03 del Anexo). 60 6.6 ÁREAS CONTRIBUYENTES Y CAUDALES DE DISEÑO Los caudales para el diseño de cada tramo serán obtenidos en función a su área contribuyente. 6.7 MÉTODO DE CÁLCULO DEL CAUDAL DE ESCORRENTÍA El caudal máximo de escorrentía se obtendrá con el método racional, de acuerdo a lo indicado en “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL”, debido a que el área de aporte es menor a 13 km2. 6.8 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA El coeficiente de escorrentía “ C ” se obtendrá de “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL”, de acuerdo a las características del área contribuyente. 6.9 INTENSIDAD Y LA CURVA INTENSIDAD – DURACIÓN – FRECUENCIA El valor de la intensidad de la precipitación se calculará de la curva Intensidad – Duración – Frecuencia del Campamento Sede Proyecto Especial Puyango Tumbes – Ciudad de Tumbes, para el tiempo de concentración del nudo respectivo. 6.10 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN El tiempo de concentración t c se obtiene de: tc = tcs + tt tcs tt Tiempo de concentración sobre la superficie Tiempo de traslado en los colectores Para efectos de cálculo del tiempo de concentración sobre la superficie t cs se empleará la fórmula de Kirpich (ver “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL”), considerando que el flujo es principalmente en pavimentos y cunetas: t cs = 0.01947 ⋅ ( L / S 2 ) 1 0.77 61 tcs (En minutos) L Longitud del cauce , m S Pendiente media de la cuenca, m/m Para el cálculo del tiempo de traslado en los colectores tt , se considerará la velocidad mínima admisible indicada en 5.4 de acuerdo a las suposiciones dadas en “5.13.3 El METODO RACIONAL”; y para el flujo en cunetas se considerará el caudal de captación del sumidero. De acuerdo a “1.2.2 Intensidad de la Lluvia” del “ANEXO Nº01 HIDROLOGIA” de la Norma S110, el tiempo de concentración en ningún caso debe ser inferior a 10 minutos. 6.11 TIRANTE DE DISEÑO El programa de optimización requiere que la capacidad máxima de un conducto sea igual o menor a un porcentaje de la capacidad de descarga a sección llena, en este caso se tomara 90%, con lo que se controla el tirante de diseño. 6.12 PENDIENTES MÍNIMAS Obtenidas por el criterio de la velocidad mínima. 6.13 PERÍODO DE RETORNO DE DISEÑO Para el diseño, se tomará el período de retorno igual a 10 años., de acuerdo a lo indicado en 5.15. 6.14 LÁMINA DE LLUVIA EN 24 HORAS Se estima que el valor de la lluvia decenal en 24 horas P24 es: 100mm ≤ P24 ≤ 150mm [15]; este valor ha sido obtenido con registros de precipitaciones de 1965 a 1999, años durante los que se han producido dos Niño muy Fuerte (1982/83 y 1997/98) y un Niño Fuerte (1972). 62 De los gráficos de lluvias diarias se puede observar que muy pocos valores de lluvia diaria acumulada superan los 120 mm, los más frecuentes están alrededor de los 100 mm, por lo que se tomará P24 = 125mm , valor que se empleará en el cálculo de la curva Intensidad – Duración – Frecuencia según la fórmula propuesta en el Estudio Regional “Hidrología del Perú” [5]. 6.15 MATERIAL DE LA TUBERIA El tipo de tubería a emplear será de PVC, disponible desde 400 hasta 3000 mm [7]. Este tipo de tubería ha sido elegido debido a que tiene características que permiten reducir costos sin perder eficiencia ni durabilidad, las cuales son: Resistencia a la corrosión: Su gran resistencia a la acción corrosiva de ácidos, alcalinos o sulfatos lo hace ideal para instalaciones en suelos agresivos. Liviandad: Es una propiedad inherente al PVC, por lo que se hace innecesario el uso de equipo pesado para el manejo, colocación e instalación de la tubería; lo que se traduce en menores costos. Bajo coeficiente de rugosidad: La superficie interior de los tubos de PVC es más lisa comparada con tubería tradicional, permitiendo el empleo de menores diámetros y/o pendientes, lo que disminuye el costo del movimiento de tierras. Resistencia a incrustaciones: Las paredes lisas y libres de porosidad impiden la formación de incrustaciones, proporcionando una mayor vida útil con mayor eficiencia. Flexibilidad: Las cargas sobre las tuberías flexibles son menores que las ejercidas sobre tuberías rígidas, debido a que la carga es soportada por el relleno, las paredes de la zanja y en menor grado por la tubería. Unión flexible: Lo que facilita el ensamblaje y reduce los riesgos de hacer acoples defectuosos; este tipo de unión permite absorber asentamientos diferenciales generados por mala compactación, suelos inestables o sismos. 63 6.16 VELOCIDAD MÁXIMA De acuerdo a “5.5 VELOCIDAD MAXIMA ADMISIBLE”, para tuberías de PVC la velocidad máxima es 6 m/s. 6.17 CÁLCULO HIDRÁULICO Para el cálculo hidráulico de la optimización se empleará la fórmula de Darcy – Weisbach, con una rugosidad absoluta k = 0.0015 m [7]. 6.18 RELLENO MÍNIMO Y MÁXIMO De acuerdo al gráfico de relleno mínimo y máximo para tubería de PVC obtenido del Manual Técnico Comercial de Tubería Perfilada de PVC RIB LOC para flujos de agua a baja presión, el relleno mínimo se puede tomar como 1.00 m, mientras que el máximo igual a 6m para tuberías de hasta 900mm diámetro, y 7 m para tuberías de diámetro mayor. 64 65 7 CÁLCULO DE PARÁMETROS DE DISEÑO DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 7.1 ECUACIÓN DE LA CURVA INTENSIDAD – DURACIÓN – FRECUENCIA De acuerdo a lo indicado en “1.2.5 Información Pluviométrica” del “ANEXO Nº 01 HIDROLOGIA” de la Norma S110, se empleara la curva IDF del Campamento Sede Proyecto Especial Puyango Tumbes – Ciudad de Tumbes. 7.2 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Para estimar su valor se considera dos tipos de zonas: urbanas y urbanas periféricas. En zonas urbanas, el tiempo de concentración será el tiempo que tarda una gota de lluvia en llegar hasta cada buzón desde el punto más alejado, es decir tendría tres recorridos típicos, desde el centro del pavimento a la cuneta, de la cuneta al sumidero y dentro del conducto hasta el buzón. Para efectos de evaluación, consideraremos un pavimento de ancho a = 6 m, pendiente transversal St de 2% y pendiente longitudinal Sl de 1% en un tramo de 100 m, cunetas laterales triangulares y sumideros cada 50 m con un caudal de captación de 15 lps. Sobre el pavimento (ver “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL”): t cs = 0.01947 ⋅ ( L / S ) 1 2 0.77 L = a/2 = 3 m t cs = 0.01947 ⋅ (3 / 0.02 ) 1 2 0.77 = 0.20 minutos Sobre la cuneta: Se diseñará con el caudal de captación del sumidero Q = 15 lps, haciendo uso de la fórmula de Manning y ecuación de continuidad: 1 2 S 2R3 V= n V = Q/ A A = 25. y 2 St y 66 Siendo Q = 0.015 m3/s: S = Sl = 0.01 n = 0.016 (Pavimento asfáltico) R= 25. y 2 = 0.49 y 51.00099. y 0.015 (0.01) 2 .(0.49. y ) = 0.016 25. y 2 1 2 3 y = 0.0372 m A = 25. y 2 = 0.0346 m2 V = 0.015 / 0.0346 = 0.433 m/s Entonces en la cuneta: tt 1 = L / V L = 50 m, distancia entre sumideros V = 0.433 m/s t t 1 = 50 / 0.433 = 115.47 s t t 1 = 1.90 minutos En el colector: De acuerdo a lo indicado en “6.10 TIEMPO DE CONCENTRACION” el tiempo de traslado en el conducto se calculará con la velocidad mínima admisible que hace que el tiempo de traslado sea el mayor. V = 0.9 m/s tt 2 = L / V L = 50 m, distancia del sumidero al buzón t t 2 = 50 / 0.9 = 55.6 s t t 2 = 0.96 minutos Entonces el tiempo crítico será: tc = tcs + tt1 + tt 2 =0.2+1.90+0.96 =3.06 minutos 67 Este valor de tc será similar en todos los tramos del sistema de drenaje superficial, al ser la zona urbana y las áreas pequeñas (1 a 2 Ha). De acuerdo a lo indicado en “6.10 TIEMPO DE CONCENTRACION” , el tiempo critico no puede ser inferior a 10 minutos, entonces el tc = 10 minutos para todos los tramos en las zonas urbanas. En zonas urbano periféricas, donde existe flujo superficial se empleará: t cs = 0.01947 ⋅ ( L / S 2 ) 1 0.77 Tomaremos el caso del Nudo 43 con cota de terreno +17.00 m, se observa que en esta área el punto más alejado de las curvas de nivel está en la cota +34.00 a una distancia de 316 m: S = (34 − 17) / 316 = 0.0538 S = 0.232 t cs = 0.01947 ⋅ (316 / 0.232) 0.77 = 5 minutos Tomaremos el caso del Nudo 61 con cota de terreno +8.00 m, se observa que en esta área el punto más alejado de las curvas de nivel tiene cota +15.00 m a una distancia de 188 m. S = (15 − 8) / 188 = 0.0372 S = 0.193 t cs = 0.01947 ⋅ (188 / 0.193) 0.77 = 3.9 minutos Los tiempos críticos en ambos casos son menores a 10 minutos y de acuerdo a lo indicado en “6.10 TIEMPO DE CONCENTRACION” se tomará tc = 10 minutos para cada área contribuyente. 68 7.3 INTENSIDAD DE LLUVIA Según el método racional el caudal máximo se da cuando: t = tc En nuestro caso: T = 10 años De la curva Intensidad – Duración – Frecuencia del Campamento Sede Proyecto Especial Puyango Tumbes – Ciudad de Tumbes: CUADRO E – 03 HORAS 50 años i (mm/h) 20 años i (mm/h) 10 años i (mm/h) X Y-1 55.6 40.33 35.26 33 28.8 24.67 21.17 21.17 Y-2 44.25 33.3 28 26.44 23.42 20.27 17.44 Y-3 35.94 26.7 24.25 21.33 19.03 16.79 14.44 0.1666667 1 2 3 4 5 6 7 FIGURA E - 03 Para un tiempo de concentración de 10 minutos i= 67.7 + 35 = 51.35mm / h 2 El valor se toma del grafico en magenta y del Cuadro E-03. Para un tiempo de concentración de 10 minutos, se tiene: 69 i = 35 .94 mm/h 7.4 ÁREA CONTRIBUYENTE A CONSIDERAR Para efectos de evaluación se considerará que el área de drenaje para cada buzón está constituida por un 40% de techos y pistas con C = 0.80 y por 60% de zonas permeables (jardines, patios) con C = 0.25 (ver Tabla de coeficiente de escorrentía “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL”). De acuerdo a lo indicado en “5.13.3 EL MÉTODO RACIONAL” la formula deberá ser evaluada usando el área total de drenaje y una sub-área que tenga el mayor coeficiente de escorrentía, eligiendo el área que produzca el mayor caudal. - Si consideramos sólo las zonas impermeables: - Si consideramos toda la zona: Qi = 0.8 ⋅ i ⋅ 0.4 / 360 = 0.32 ⋅ i / 360 C promedio = 0.8 ⋅ 0.4 + 0.25 ⋅ 0.60 = 0.47 Qt = 0.47 ⋅ i ⋅ 1 / 360 = 0.47 ⋅ i / 360 Se observa que se obtiene el mayor caudal cuando se considera toda la zona de drenaje. Por lo tanto, el área contribuyente será igual al área total de drenaje considerada para cada buzón. Para la delimitación de estas áreas se toma en cuenta el trazado de los colectores, y se obtienen según la preponderancia de las cotas del terreno existente, según curvas de nivel. Su cálculo se hace con ayuda de herramientas de AutoCAD. 7.5 EL COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA Se obtiene considerando que el sistema de alcantarillado supone la existencia de un sistema de captación superficial de las aguas de lluvia, constituido por calles pavimentadas, cunetas laterales y sumideros que llevan las aguas hacia los colectores; y se usará el coeficiente promedio del área contribuyente. 70 SECTOR I: Desde el Buzón 1 hasta 150, la zona está compuesta por calles pavimentadas inclinadas (pendientes hasta 13% con promedio de 2.6%) y techos, por lo que: C = 0.75 . Desde el Buzón 150 hasta 232, la zona es comercial con calles pavimentadas y techos, por lo que: C = 0.80 . SECTORES II, III y V: Desde el Buzón 233 hasta 320, la zona es plana con calles pavimentadas y viviendas con patios sin losa, por lo que: C = 0.70 . 7.6 CÁLCULO DE PARÁMETROS DEL HIDROGRAMA TRIANGULAR DE ESCORRENTÍA Los datos del hidrograma triangular de escorrentía se encuentran en el archivo “7.6 HIDROGRAMA TRIANGULAR DE ESCORRENTIA” del CD adjunto y en el Anexo 1.01. 71 8. DATOS DE INGRESO PARA EL MODELO DE DISEÑO OPTIMIZADO 8.1 DATOS DE CONDUCTOS Col 1: Col 2: Col 3: Col 4: Col 5: Col 6: Col 7: identificación del conducto identificación del nudo extremo inicial del conducto identificación del nudo extremo final longitud del conducto [m] índice de sección en caso de conducto existente, conducto a dimensionar = 0 número de restricciones, sin restricciones = 0 índice de función de costo Los datos de los conductos se encuentran en el archivo “8.01 DATOS DE CONDUCTOS” del CD adjunto y en el Anexo 1.02. 8.2 DATOS DE NUDOS Col 1: Col 2: Col 3: Col 4: Col 5: Col 6: Col 7: Col 8: Col 9: identificación del nudo cota del terreno [m] recubrimiento mínimo permisible sobre la cresta [m] profundidad de instalación máxima permisible sobre el fondo [m] profundidad de instalación mínima permisible sobre el fondo [m] profundidad de la superficie libre del agua mínima permisible [m], canal abierto índice de función de costo de buzón índice de volumen de retención índice de estación de bombeo Los datos de los nudos se encuentran en el archivo “8.02 DATOS DE NUDOS” del CD adjunto y en el Anexo 1.03. 8.3 COORDENADAS DE NUDOS Columna Columna Columna Columna 1: 2: 3: 4: numeración del nudo nombre del nudo coordenada x coordenada y Las coordenadas de los nudos se encuentran en el archivo “8.03 COORDENADAS DE NUDOS” del CD adjunto y en el Anexo 1.04. 8.4 DATOS DE PERFILES DE LOS CONDUCTOS Fila 1 col 1: col 2: número de tipos de perfil número de perfiles disponibles Fila 2 col 1: índice de cálculo hidráulico, según Prandtl-Colebrook = 0, 72 según Manning = 1 Fila 3 col 1: col 2: col 3: tipo de perfil perfil cerrado = 0, perfil abierto = 1 índice de función de costo Fila 4 col 1: col 2: col 3: col 4: col 5: col 6: col 7: col 8: dimensión 1, si perfil de sección circular, es el diámetro \" 2 \" 3 coeficiente de rugosidad [m] profundidad de instalación mínima permisible sobre el fondo [m] profundidad de instalación máxima permisible sobre el fondo [m] velocidad mínima permisible [m/s] velocidad máxima permisible [m/s] Los datos de los perfiles de los conductos se encuentran en el archivo “8.04 DATOS DE PERFILES DE LOS CONDUCTOS” del CD adjunto y en el Anexo 1.05. 8.5 DATOS DE CAUDAL DE ESCORRENTÍA Fila 1 col 1: col 2: intervalo externo de serie Q vs. t [s] tiempo de inicio absoluto [s] Fila 2 col 1: col 2: col 3: caudal base [m³/s] número de valores de serie Q vs. t tiempo de inicio relativo [s] Filas siguientes de 8 columnas c/u contienen valores del caudal de la serie Q vs. t. Nota.- Por la extensión de los datos de caudal de escorrentía, esto se adjunta en forma digital en CD, ver archivo “8.05 DATOS DE CAUDAL DE ESCORRENTÍA” o el Anexo 1.06. 8.6 LA FUNCIÓN DE COSTOS 8.6.1 GENERALIDADES Es una tabla en la cual se indica el costo por m de tubería en función del diámetro y profundidad de instalación, para lo que se han calculado previamente los costos unitarios de las partidas incluidas en dicho procedimiento constructivo. Para el ancho de zanja se ha considerado el mínimo según lo indicado en el cuadro siguiente extraído del manual de instalación. 73 8.6.2 VALORES DE LA FUNCIÓN DE COSTOS TUBERÍAS Nota: los precios están dados en soles. PROFUNDIDAD HASTA 2m 3.0 m 4.0 m 5.0 m mayor a 5.0 m DIAMETRO DE LA TUBERIA 700 800 400 mm 450 mm 500 mm 600 mm mm mm 258.12 273.73 298.52 401.03 575.99 754.6 322.00 339.13 365.1 470.97 648.95 830.58 386.08 404.72 432.56 541.13 722.16 906.84 456.5 477.06 506.82 619.23 802.39 992.62 521.77 543.93 575.28 690.90 878.96 1070.68 900 mm 946.02 1031.08 1116.48 1213.78 1301.42 1000 mm 1118.37 1206.45 1294.90 1396.04 1486.88 1100 mm 1316.05 1413.20 1510.80 1623.46 1723.89 PROFUNDIDAD HASTA 2m 3.0 m 4.0 m 5.0 m mayor a 5.0 m 1200 mm 1494.66 1594.83 1695.47 1811.98 1915.60 1300 mm 1673.27 1776.47 1880.15 2000.50 2107.32 DIAMETRO DE LA TUBERIA 1400 1600 1700 mm 1500 mm mm mm 1851.88 2035.85 2211.23 2389.84 1958.10 2145.09 2323.50 2505.13 2064.83 2254.88 2436.32 2621.00 2189.02 2382.90 2568.19 2756.71 2299.03 2496.11 2684.60 2876.32 1800 mm 2568.44 2686.76 2805.68 2945.23 3068.03 1900 mm 2868.39 2990.36 3133.75 3259.75 2000 mm 3050.02 3175.04 3322.27 3451.46 PROFUNDIDAD HASTA 2m 3.0 m 4.0 m 5.0 m mayor a 5.0 m 2200 mm 3413.29 3544.40 3699.30 3834.89 2400 mm 3776.55 3913.76 4076.34 4218.33 DIAMETRO DE LA TUBERIA 2600 3000 mm 2800 mm mm 4139.82 4503.08 4283.11 4652.47 5021.83 4453.38 4830.42 5207.46 4601.76 4985.19 5368.62 74 BUZONES PROFUNDIDAD 1.50 m 2.00 m 3.00 m 5.00 m PRECIO 1980,28 2276,55 2824,62 5386,82 8.6.3 LOS ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS Tomando en consideración los anchos mínimos de la zanja se ha construido los análisis de costos por metro lineal de instalación de tubería, los que se han realizado en hojas de cálculo EXCEL, ver archivos “ANALISISCOSTOBUZONES” y “ANALISISCOSTOTUBERIAS” en CD adjunto o Anexos 1.07 y 1.08 respectivamente. Los análisis de costos incluyen las partidas necesarias para la instalación de la tubería. Para el análisis de costo del entibado se ha considerado el plano de detalle de la lámina 05 del Anexo. 75 9. RESULTADOS DE LA OPTIMIZACIÓN 9. 1 GENERALIDADES El modelo de optimización calcula el diámetro, pendiente, profundidad del fondo en cada extremo, caudal máximo y costo mínimo, para cada tramo de la red. El programa de optimización utiliza un método implícito para el cálculo hidráulico. Con SWMM se documentará el comportamiento hidráulico de la red para los parámetros de diseño obtenidos en la optimización. El programa usa la siguiente notación. HBEZ = Número de conducto VON = Nudo inicial del conducto NACH = Nudo final del conducto STA = Profundidad (fondo del tubo en nudo inicial) respecto a cota topográfica del nudo [m] STE = Profundidad (fondo del tubo en nudo final) respecto a cota topográfica del nudo [m] PIND = Indice interno de la sección (de 1 a 23) PHOEHE = Diámetro de la sección JS = Pendiente del conducto QB = Caudal base constante, [m3/s] VQB = Velocidad a caudal base constante QMAX = Caudal máximo, [m3/s] VQMAX = Velocidad a caudal máximo A-GRAD = Razón de caudal máximo a caudal a tubo lleno, (QMAX/QVOLL) [%] HKOST = Costo del conducto SKOST = Costo del buzón 76 9.2 OPTIMIZACIÓN NUDOS 1-320 Nota.- Por la extensión de los resultados, esto se adjunta en forma digital en CD, ver archivo “9.02 OPTIMIZACION NUDOS 1-320” o Anexo 1.09. KOSTEN HALTUNGEN KOSTEN SCHAECHTE KOSTEN REGENBECKEN KOSTEN PUMPWERKE : KOSTEN GESAMT : : : : 19639886.90 [S/.] 970949.19 [S/.] 0.00 [S/.] 0.00 [S/.] 20610836.76 [S/.] Costo de conductos Costo de buzones Costo de volúmenes de almacenamiento Costo de estaciones de bombeo Costo total. 9.3 OPTIMIZACIÓN NUDOS 238-320 Nota.- Por la extensión de los resultados, esto se adjunta en forma digital en CD, ver archivo “9.03 OPTIMIZACION NUDOS 238-320” o Anexo 1.10. TUMBES 238-320 KOSTEN HALTUNGEN KOSTEN SCHAECHTE KOSTEN REGENBECKEN KOSTEN PUMPWERKE KOSTEN GESAMT : : : : : 6117890.85 281304.44 0.00 0.00 6399195.29 [S/.] [S/.] [S/.] [S/.] [S/.] Costo de conductos Costo de buzones Costo de volúmenes de almacenamiento Costo de estaciones de bombeo Costo total 9.4 DOCUMENTACIÓN DE LA OPTIMIZACIÓN CON EL PROGRAMA EXTRAN 9.4.1 GENERALIDADES Considerando un intervalo de tiempo DELT = 5, en el archivo ISIM.DAT, se obtienen que en algunos conductos las velocidades a caudal máximo llegan hasta 100 m/s lo que se produce por inestabilidades en el SWMM, el que utiliza un método de cálculo explicito; con un intervalo de tiempo DELT = 1, en el archivo ISIM1.DAT todas las velocidades están en el intervalo permisible. Se observa que los caudales y velocidades máximos en las tuberías se obtienen en el entorno de la 1h 30min, siendo el tiempo al caudal máximo 82 minutos. 77 9.4. 2 FORMATO DE INGRESO DE DATOS PARA EXTRAN Las líneas con un asterisco son comentarios y son ignoradas por el programa.Los datos de entrada tienen formato libre y pueden tener más de 230 columnas.Debe darse un valor para cada columna aún si el programa actual no lo requiera, alternativamente puede usarse el slash (/) para indicar que no hay entrada de datos. Esto quiere decir que casi siempre dichos parámetros son iguales a cero. Debe haber por lo menos un espacio o coma entre cada dato de entrada.Datos alfanuméricos estarán entre comillas. En general los parámetros de SWMM que empiecen con las letras I, J, K, L, M, N son enteros .Para evitar usar comillas se emplea $NOQUOTE después de la línea MM. En SWMM se puede usar Sistema Inglés o el Sistema Internacional de unidades. SW : Carga los archivos de interfase a ser usados o creados. NBLOCK: Número de bloques de SWMM a emplear. JIN : Número de archivos de interfase previos, típicamente bloque RUNOFF si los hidrogramas de dicho bloque serán utilizados. 0 si los hidrogramas se dan en el grupo de datos K1-K3 JOUT : numero de archivos de interfase que serán usados del EXTRAN por otros bloques subsecuentes. 0 si los hidrogramas de salida no son requeridos por otros bloques subsecuentes. MM Abre los archivos de inicio a ser usados por las diferentes subrutinas NITCH Número de archivos de inicio a ser usados por las diferentes subrutinas. NSCRAT (1) Archivo de inicio para ser usado por la sub rutina Output. Requerido. $EXTRAN Llama al bloque EXTRAN A1 Crea títulos para la simulación.Hay dos líneas A1 para el bloque Extran. Los títulos van entre comillas simples. B línea de datos que describe el control de información para el EXTRAN.BO Línea de datos opcional. ISOL : Técnica de solución a emplear = 0 Solución Explícita = 1 Solución explícita ampliada, = 2 Solución explícita iterativa usando intervalos de tiempo variables <_ DELT (group B1). El límite de la iteración es ITMAX y el criterio de convergencia es SURTOL (grupo B2). 78 KSUPER defecto). = 0 Usa el mínimo del flujo normal y dinámico cuando la inclinación de la superficie de agua es menor que pendiente de la tubería (por = 1 flujo Normal es siempre usado cuando el flujo es supercrítico. BB línea de datos opcional Línea BB JELEV : Ingresa elevaciones en vez de alturas para las variables ZP1 Y ZP2 de la línea de datos C1. = 0 ingresar profundidad del conducto (ZP valores), por defecto. = 1 ingresar elevación absoluta del conducto. JDOWN = 0 Usa el menor valor de tirante de flujo normal o del crítico en los extremos de cada conducto.Esto es por defecto. = 1 Usa el tirante crítico en el extremo. = 2 Usa el tirante normal en los extremos del conducto. Línea B1: NTCYC DELT TZERO NSTART INTER : : : : : JNTER : JREDO : Número de intervalos de tiempo deseado para la simulación. Intervalo de tiempo, s. Tiempo de inicio de la simulación, horas decimales.Tiempo cero es la medianoche del primer día de simulación. Primer ciclo para imprimir resultados. Intervalo de ciclos entre impresiones intermedias durante la simulación. Número de ciclos de impresión es (NTCYC - NSTART)/INTER. Ciclos entre resúmenes a imprimir al final de la simulación. Número de ciclos a imprimir es NTCYC/JNTER Parámetro de manipulación de archivos de reinicio. = 0 no se crea ni usa archivo de reinicio, = 1 lee NSCRAT (2) para flujos iniciales, tirantes, áreas, y un nuevo archivo de reinicio en NSCRAT (2), = 3 Crea un nuevo archivo de reinicio pero usa el anterior como condición inicial para el reinicio, la simulación empezará al tiempo TZERO (horas), si solo las líneas K3 son usadas, el reinicio empezará al tiempo IDATZ y TZERO. Nota, el siguiente parámetro es estrictamente opcional y puede ser omitido de la línea B1 sin ocasionar error. IDATZ : Fecha inicial de la simulación, 6 dígitos, año/mes/día. Por defecto es 19410802. Línea B2: METRIC: Sistema a emplear. = 0 Sistema inglés = 1 Sistema Americano. 79 NEQUAL: Modifica tuberías cortas usando tuberías equivalentes = 0 No modifica. = 1 Modifica tuberías cortas. Crea tuberías mas largas con rugosidad menor. AMEN : Área del buzón, pie2 [m2]. Usado en cálculos de sobrecarga en Extran. Diámetro por defecto es 4 pie (1.22 m). ITMAX: Máximo número de iteraciones a ser usada en sobrecarga y cálculos iterativos (30 recomendado para ISOL 0 e ISOL 1; 10 recomendado para ISOL 2). SURTOL: Fracción del flujo promedio en áreas con sobrecarga a ser usado como criterio de convergencia para iteraciones de sobrecarga (0.05 recomendado). También, criterio de convergencia durante iteraciones (ISOL = 2) con 0.0025 recomendado. Línea B3 NHPRT NQPRT NPLT LPLT NJSW : : : : : Número de nudos para impresión detallada de resultados altura (30 nudos máx.) Número de conductos para impresión detallada de resultados de caudal (30 conductos máx.). Número de nudos para impresión detallada de gráfico de altura (30 máx.). Número de nudos para impresión detallada de gráfico de caudal (30 máx.). Número de nudos en los que ingresan hidrogramas. Línea B4: Requerido únicamente si NHPRT > 0 en el grupo de datos B3. JPRT (1): Nombre o numeración del primer nudo para la impresión detallada de elevaciones. Línea B5 Requerido únicamente si NQPRT > 0 en el grupo de datos B3. CPRT (1): Nombre o número del primer conducto para impresión detallada de caudal y velocidad Continúa hasta el número de conductos definido por NQPRT. Línea B6 : Requerido únicamente si NPLT > 0 en el grupo de datos B3. JPLT (1): Nombre del primer nudo para impresión detallada del grafico de elevaciones continúa para el número de nudos definido por NPLT. Línea B7: Requerido únicamente si LPLT > 0 en grupo de datos B3. KPLT (1): Nombre del primer conducto a imprimir gráfico detallado de caudal Continúa hasta el número de conductos definido por LPLT. Línea B8 (opcional): NSURF : Número de conductos aguas arriba o aguas abajo a imprimir elevaciones. 80 Dichas elevaciones son impresas en el mismo gráfico. JSURF (1): Nombre del primer conducto a imprimir. Continúa hasta el número de conductos definido por NSURF. Líneas de datos C describe las uniones de los conductos en EXTRAN. Línea C1: NCOND : Numeración (cualquier entero) o nombre del conducto (entre comillas simples). NJUNC (1): Numeración del nudo en el extremo aguas arriba del conducto (entre comillas simples). NJUNC (2): Numeración o nombre del nudo en el extremo aguas abajo del conducto (entre comillas simples). QO : Caudal inicial, pie3/s [m3/s]. NKLASS : Tipo de conducto. = 1 Circular. = 2 Rectangular. = 3 Herradura. = 4 Ovalado. = 5 Canasta. = 6 Trapezoidal = 7 Parabólico/u otra función. = 8 irregular AFULL : Área de la sección transversal del conducto, pie2 [m2], ingresar solo para tipos 3, 4, y 5. DEEP : Altura vertical (diámetro para tipo 1) del conducto, pie [m]. No se requiere para el tipo 8. WIDE : Ancho máximo del conducto, pie [m]. Ancho del fondo para trapecios, pie [m]. Ancho superior para forma parabólica u otra, pie [m]. No se requiere para tipos 1 y 8. LEN : Longitud del conducto, pie [m]. ZP (1) ZP (2) : : Distancia del fondo del conducto al fondo del nudo en NJUNC (1), pie [m]. Distancia del fondo del conducto al fondo del nudo en NJUNC (2), pie [m]. Nota: si JELEV en línea BB es 1 entonces ZP (1) y ZP (2) son definidas como elevaciones. 81 ROUGH : Coeficiente de Manning (incluye pérdidas en entradas, salidas, expansiones, y contracciones). STHETA : Pendiente de un lado del trapecio. Requerido solo para tipo = 6, (horizontal/vertical; 0 = vertical). Para tipo 7, el exponente (2.0, 3.0, etc.). Para tipo 8, número que identifica la sección transversal usada para este canal por Extran SPHI : Pendiente del otro lado del trapecio. Requerido solo para tipo = 6, (horizontal/vertical; 0 = vertical). La línea 'D1' describe los nudos de los extremos de los conductos. Línea D1 JUN : Numeración del nudo (válido cualquier entero), o nombre (encerrado entre comillas simples). GRELEV : Elevación del terreno, pie [m]. Z : Elevación del fondo, pie [m]. QINST : Flujo constante hacia el nudo, pie3/s [m3/s]. Positivo indica entrada y negativo salida. YO : Altura inicial sobre el fondo del nudo, pie [m]. Línea 'I' lista los nudos de desagüe I1 - Desagüe sin compuerta de alivio (1 línea, Máximo 25) I2 - Desagüe con compuerta de alivio (1 línea, Máximo 25) JFREE NBCF : Nombre o numeración del nudo final. : Tipo de condición de borde definida en J1. Línea J1: NTIDE : Indice de la condición de borde. = 1 No hay superficie de agua en el nudo final (descarga elevada). Líneas J2, J3 y J4 no se requieren. 'K' línea que contiene los datos del hidrograma proporcionado por el usuario Ingresar estos datos solo si NJSW > 0 en la línea B3. Línea K1 NINC : Cantidad de nudos en los que ingresan hidrogramas en cada línea K2. Línea K2 : Nudos con hidrogramas. JSW : Numeración o nombre del nudo (entre comillas simples) 82 Línea K3 : Hidrogramas a ingresar. TEO : Hora del día, decimal. QCARD (1): Caudal para el primer nudo, JSW (1), pie3/s [m3/s]. El último valor de TEO deberá ser mayor o igual que la longitud de simulación. El fin del programa se indica con $ENDPROGRAM 9.4.3 ARCHIVO DE DATOS ISIM PARA EL EXTRAN CON UN INTERVALO DE TIEMPO DELT=5, NUDOS 238-320 Nota.- Por la extensión del archivo, éste se adjunta en forma digital en CD, ver archivo “9.04.03 ARCHIVO DE DATOS ISIM PARA EXTRAN NUDOS 238-320 o Anexo 1.11”. 9.4.4 RESUMEN ESTADÍSTICO DE RESULTADOS PARA ISIM A continuación se presenta el archivo “OSIM”. CONDUIT MAXIMUM TIME DESIGN DESIGN VERTICAL COMPUTED OF MAXIMUM COMPUTED TIME RATIO OF MAXIMUM DEPTH ABOVE LENGTH CONDUIT OF MAX. TO INV. AT CONDUIT ENDS OF NORM SLOPE CONDUIT FLOW VELOCITY DEPTH FLOW OCURRENCE VELOCITY OCCURRENCE DESIGN UPSTREAM DOWNSTREAM FLOW NUMBER (m3/s) (m/s) (m) (m3/s) hr. min. (m/s) ------ ------- -------- -------- ------- ---------- ------- ---------- ------- -------238 239 240 241 242 243 244 245 246 3.02E-01 2.33E-01 3.22E-01 2.98E-01 4.04E-01 1.50E-01 1.02E-01 5.36E-01 6.33E-01 1.07 0.82 0.84 0.78 1.05 1.20 0.81 1.39 1.65 0.600 0.600 0.700 0.700 0.700 0.400 0.400 0.700 0.700 6.91E-02 1.48E-01 2.23E-01 2.66E-01 3.50E-01 2.25E-02 6.99E-02 4.78E-01 5.64E-01 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 30 30 31 31 30 30 31 31 0.62 0.98 0.78 0.88 1.37 0.39 0.94 1.54 1.88 hr . min. FLOW (m) (m) (min) (m/m) --------- ----- -----2 1 1 1 1 1 1 1 1 5 16 18 31 31 25 30 26 31 0.23 0.63 0.69 0.89 0.87 0.15 0.69 0.89 0.89 0.17 0.35 0.47 0.51 0.51 0.10 0.27 0.51 0.54 0.35 94.9 0.37 0.0 0.51 0.2 0.51 7.9 0.37 0.0 0.27 290.2 0.19 0.0 0.54 12.5 0.47 0.0 0.00245 0.00146 0.00123 0.00105 0.00193 0.00530 0.00244 0.00340 0.00475 83 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 7.46E-01 8.02E-01 8.65E-01 1.46E-01 9.88E-02 1.61E-01 1.98E-01 2.46E-01 1.21E+00 1.27E+00 1.42E+00 1.87E-01 1.19E-01 1.48E+00 1.52E+00 9.90E-02 1.78E+00 2.12E-01 2.77E-01 3.13E-01 3.63E-01 4.15E-01 4.83E-01 5.47E-01 6.07E-01 2.40E-01 1.12E-01 1.25E-01 2.38E-01 3.20E-01 3.07E-01 3.07E-01 1.99E-01 2.41E-01 1.48 0.800 1.60 0.800 1.36 0.900 1.16 0.400 0.79 0.400 1.28 0.400 1.58 0.400 1.96 0.400 1.55 1.000 1.62 1.000 1.80 1.000 1.49 0.400 0.95 0.400 1.88 1.000 1.94 1.000 0.79 0.400 2.27 1.000 1.33 0.450 0.98 0.600 1.11 0.600 1.28 0.600 1.47 0.600 1.71 0.600 1.42 0.700 1.58 0.700 1.91 0.400 0.89 0.400 0.79 0.450 0.84 0.600 0.83 0.700 0.80 0.700 0.80 0.700 1.01 0.500 1.23 0.500 6.63E-01 7.11E-01 7.63E-01 2.45E-02 8.06E-02 1.47E-01 1.14E-02 2.25E-01 1.06E+00 1.12E+00 1.23E+00 1.33E-02 4.17E-02 1.31E+00 1.33E+00 8.52E-02 1.55E+00 1.96E-01 2.45E-01 2.82E-01 3.26E-01 3.74E-01 4.35E-01 4.86E-01 5.42E-01 7.40E-03 5.42E-02 1.06E-01 1.49E-01 2.03E-01 2.33E-01 2.67E-01 1.80E-01 2.18E-01 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 31 32 32 28 30 30 27 30 31 32 33 29 30 32 33 30 33 30 30 30 31 31 31 31 32 28 30 30 31 31 31 32 29 30 1.64 1.87 1.71 0.42 0.84 1.45 0.86 2.22 1.74 1.84 2.01 0.39 0.87 2.14 2.18 0.97 2.55 1.55 1.10 1.26 1.46 63.87 1.94 1.57 1.82 0.30 0.75 1.00 1.01 0.78 0.83 1.16 1.11 1.44 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 32 32 25 26 30 30 30 28 30 29 25 30 31 30 30 32 29 25 26 30 5 31 28 32 28 19 31 31 27 29 32 25 30 0.89 0.89 0.88 0.17 0.82 0.91 0.06 0.91 0.87 0.88 0.87 0.07 0.35 0.88 0.87 0.86 0.87 0.92 0.89 0.90 0.90 0.90 0.90 0.89 0.89 0.03 0.48 0.84 0.63 0.63 0.76 0.87 0.90 0.90 0.58 0.62 0.67 0.11 0.27 0.30 0.07 0.30 0.72 0.73 0.72 0.07 0.18 0.73 0.72 0.32 0.72 0.35 0.44 0.45 0.45 0.44 0.46 0.51 0.55 0.05 0.16 0.35 0.37 0.43 0.47 0.49 0.37 0.40 0.62 14.4 0.51 0.0 0.51 0.0 0.27 289.2 0.30 0.5 0.30 38.8 0.07 2.2 0.30 77.8 0.73 0.5 0.72 3.6 0.73 0.7 0.18 293.4 0.14 0.0 0.72 0.2 0.72 10.8 0.21 0.0 0.72 52.8 0.31 0.1 0.45 51.2 0.45 22.6 0.44 5.5 0.46 36.1 0.43 27.2 0.55 22.4 0.46 0.0 0.16 293.3 0.30 10.9 0.23 0.0 0.25 0.0 0.47 0.2 0.49 13.2 0.32 0.0 0.40 68.8 0.32 0.0 0.00323 0.00373 0.00232 0.00500 0.00229 0.00607 0.00918 0.01417 0.00260 0.00286 0.00354 0.00818 0.00331 0.00387 0.00408 0.00230 0.00561 0.00562 0.00207 0.00263 0.00355 0.00463 0.00629 0.00355 0.00436 0.01345 0.00293 0.00197 0.00152 0.00121 0.00112 0.00111 0.00282 0.00415 84 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 2.92E-01 3.51E-01 3.98E-01 4.34E-01 4.72E-01 1.30E-01 1.25E-01 1.62E-01 1.36E-01 1.98E-01 2.35E-01 1.20E-01 2.40E-01 4.25E-01 4.82E-01 5.72E-01 1.24E-01 7.59E-01 1.29E+00 1.62E+00 2.33E+00 2.37E+00 2.44E+00 2.46E+00 1.19E-01 1.79E-01 2.15E-01 2.75E-01 3.03E-01 1.27E-01 1.59E-01 2.54E-01 3.48E-01 7.19E-01 1.03 1.24 1.41 1.53 1.23 1.04 0.79 0.82 1.09 1.01 1.20 0.95 0.85 1.11 1.25 1.49 0.99 1.51 2.02 2.06 2.06 2.09 2.16 2.17 0.94 1.13 1.35 0.97 0.79 0.80 1.00 1.29 1.77 1.87 0.600 0.600 0.600 0.600 0.700 0.400 0.450 0.500 0.400 0.500 0.500 0.400 0.600 0.700 0.700 0.700 0.400 0.800 0.900 1.000 1.200 1.200 1.200 1.200 0.400 0.450 0.450 0.600 0.700 0.450 0.450 0.500 0.500 0.700 2.68E-01 3.15E-01 3.61E-01 4.42E-01 4.41E-01 3.29E-02 9.44E-02 1.16E-01 2.80E-02 1.78E-01 2.13E-01 4.22E-02 1.16E-01 3.83E-01 4.28E-01 5.08E-01 1.13E-01 6.71E-01 1.15E+00 1.46E+00 2.05E+00 2.09E+00 2.13E+00 2.15E+00 1.09E-01 1.61E-01 1.97E-01 2.41E-01 2.71E-01 9.71E-02 1.44E-01 2.33E-01 3.16E-01 6.44E-01 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 29 30 31 29 29 29 30 30 29 30 31 30 30 30 31 31 30 31 29 29 30 31 31 33 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 1.19 1.41 1.60 1.93 1.55 0.59 0.98 0.82 0.86 1.10 1.41 0.89 1.16 1.27 1.37 1.74 1.19 1.83 2.30 2.37 2.33 100.00 51.89 2.51 1.16 1.24 1.55 1.29 0.91 0.77 1.23 1.47 2.01 2.12 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 31 29 31 29 29 2 30 25 29 26 31 30 53 25 30 31 30 31 29 29 30 5 5 31 30 25 30 30 21 25 30 29 30 30 0.92 0.90 0.91 1.02 0.94 0.25 0.75 0.72 0.21 0.90 0.91 0.35 0.48 0.90 0.89 0.89 0.91 0.88 0.89 0.90 0.88 0.88 0.87 0.87 0.92 0.90 0.92 0.88 0.89 0.76 0.90 0.92 0.91 0.90 0.45 0.44 0.45 0.46 0.56 0.14 0.31 0.32 0.13 0.37 0.41 0.18 0.34 0.52 0.51 0.55 0.32 0.60 0.66 0.76 0.87 0.88 0.87 0.89 0.32 0.33 0.36 0.43 0.51 0.31 0.35 0.38 0.37 0.53 0.44 0.45 0.46 0.46 0.42 0.26 0.21 0.37 0.12 0.41 0.32 0.15 0.38 0.51 0.55 0.45 0.24 0.50 0.66 0.70 0.88 0.87 0.89 0.81 0.24 0.36 0.31 0.32 0.51 0.35 0.27 0.37 0.37 0.51 9.8 0.8 33.1 0.0 0.0 34.0 0.0 0.2 0.0 42.8 0.0 0.0 0.0 0.2 17.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 2.3 10.7 0.0 0.0 64.5 0.0 0.0 0.0 68.1 0.0 50.8 80.6 42.4 0.00230 0.00332 0.00426 0.00507 0.00264 0.00398 0.00196 0.00186 0.00436 0.00279 0.00394 0.00336 0.00155 0.00214 0.00275 0.00388 0.00361 0.00334 0.00513 0.00462 0.00364 0.00374 0.00398 0.00403 0.00330 0.00402 0.00577 0.00204 0.00108 0.00202 0.00317 0.00459 0.00865 0.00612 85 315 316 317 318 319 90083 7.34E-01 1.46 0.800 6.57E-01 1.00E+01 1.42 3.000 9.33E-01 6.12E+00 0.87 3.000 4.66E+00 6.11E+00 0.86 3.000 4.71E+00 6.35E+00 0.90 3.000 4.92E+00 UNDEF UNDEF UNDEF 4.92E+00 UPPERMOST GROUND JUNCTION ELEVATION NUMBER (m) 1 30 1 30 1 32 1 32 1 33 1 33 MEAN PIPE CROWN JUNCTION JUNCTION ELEVATION (m) ELEVATION, AVERAGE (m) % CHANGE 1.78 1.32 1.51 1.63 2.12 1 1 1 1 1 30 30 31 32 33 0.89 0.09 0.76 0.77 0.78 MAXIMUM TIME METERS OF JUNCTION OF SURCHARGE ELEV. OCCURENCE AT MAX 0.61 0.54 1.38 1.33 1.24 METERS MAX. DEPTH IS h min ELEVATION --------- --------- ---------- -------- --------- -------- --------- 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 104.87 104.75 104.50 104.25 104.90 104.68 104.47 104.48 104.25 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 103.78 103.65 103.53 103.43 103.90 103.40 103.27 102.79 102.26 101.94 101.57 103.80 103.33 103.09 103.38 102.86 101.56 101.04 100.71 102.90 103.48 103.36 103.17 103.07 102.99 103.55 103.13 102.71 102.34 101.73 101.43 101.00 103.46 103.06 102.83 103.01 102.23 100.68 100.39 100.05 102.54 0.0675 0.0490 0.0388 0.0426 0.0420 0.0152 0.0390 0.0368 0.0445 0.0424 0.0443 0.0429 0.0161 0.0389 0.0436 0.0095 0.0226 0.0342 0.0418 0.0415 0.0105 103.57 103.53 103.42 103.34 103.24 103.60 103.27 102.98 102.63 102.04 101.76 101.34 103.51 103.20 102.99 103.05 102.39 101.06 100.77 100.43 102.57 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 30 31 31 31 30 30 31 32 32 32 32 30 30 30 30 30 32 32 33 29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.2 2.2 1.7 0.0 LENGTH OF 0.00313 0.00050 0.00019 0.00019 0.00020 LENGTH MAXIMUM OF JUNCTION BELOW GROUND SURCHARGE FLOODING AREA (m) -------- 0.49 0.40 1.33 1.24 0.94 ELEVATION -----------1.43 1.47 1.58 1.66 1.76 1.40 1.73 2.02 2.24 2.71 2.74 2.91 1.39 1.48 1.48 1.43 1.86 2.94 3.23 3.57 1.43 (min) --------0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 (min) (m2) -------- ------ 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.679E+01 5.436E+01 6.169E+01 6.863E+01 6.327E+01 1.891E+01 3.858E+01 4.026E+01 7.930E+01 4.082E+01 8.041E+01 4.582E+01 1.901E+01 4.063E+01 4.193E+01 9.582E+00 3.408E+01 5.876E+01 1.164E+02 8.845E+01 2.071E+01 86 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 104.00 104.00 104.30 105.00 104.72 105.00 105.00 105.00 105.00 104.77 104.55 104.42 104.30 105.00 105.00 105.00 104.70 104.40 104.30 104.20 105.00 105.00 105.00 104.65 104.30 104.22 104.14 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 104.57 104.10 101.96 101.58 100.26 103.90 103.61 103.95 103.77 103.57 103.32 102.92 102.40 101.78 101.43 103.90 102.66 102.39 102.17 102.00 101.88 101.77 104.00 103.76 103.41 103.15 102.78 102.36 101.86 103.90 103.76 103.60 103.90 103.75 103.14 103.00 101.65 99.85 99.61 103.65 99.36 103.66 103.37 103.18 102.93 102.53 102.01 101.32 100.98 103.52 102.34 102.11 101.76 101.50 101.40 101.32 103.67 103.44 103.02 102.76 102.39 101.97 101.42 103.56 103.47 103.25 103.56 103.12 102.83 102.69 0.0258 0.0202 0.0418 0.0464 0.0090 0.0459 0.0427 0.0432 0.0432 0.0425 0.0439 0.0420 0.0448 0.0070 0.0735 0.0680 0.0360 0.0355 0.0389 0.0396 0.0433 0.0463 0.0439 0.0426 0.0435 0.0454 0.0456 0.1023 0.0507 0.0375 0.0186 0.0265 0.0467 0.0258 101.74 100.23 99.98 103.82 99.73 103.85 103.61 103.42 103.17 102.76 102.26 101.59 101.28 103.55 102.42 102.29 101.94 101.73 101.65 101.56 103.87 103.66 103.26 102.99 102.63 102.22 101.72 103.64 103.62 103.42 103.63 103.32 103.05 102.78 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 33 33 30 33 30 30 30 31 31 32 32 32 28 29 30 31 31 31 32 30 30 30 29 31 29 29 30 30 30 29 31 31 30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.26 3.77 4.32 1.18 4.99 1.15 1.39 1.58 1.83 2.01 2.29 2.83 3.02 1.45 2.58 2.71 2.76 2.67 2.65 2.64 1.13 1.34 1.74 1.66 1.67 2.00 2.42 1.36 1.38 1.58 1.37 1.68 1.52 1.32 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.604E+01 6.183E+01 6.280E+01 2.638E+01 5.052E+01 8.425E+00 3.024E+01 5.871E+01 6.347E+01 6.868E+01 6.447E+01 3.572E+01 7.021E+01 1.567E+01 3.650E+01 4.453E+01 3.458E+01 3.581E+01 7.018E+01 7.002E+01 2.248E+01 4.355E+01 3.513E+01 6.856E+01 6.422E+01 6.037E+01 6.155E+01 8.068E+00 2.640E+01 2.139E+01 7.595E+00 4.914E+01 5.685E+01 1.298E+01 87 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 104.12 104.15 104.15 104.10 104.00 104.00 104.06 104.10 104.18 104.09 104.07 104.48 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.05 104.63 103.93 103.92 103.74 102.80 102.74 102.49 102.22 102.90 102.68 101.66 101.66 101.10 100.59 100.17 99.91 102.90 102.69 102.47 102.16 102.05 102.95 102.83 102.65 102.40 101.93 101.52 101.32 101.29 99.64 99.62 99.60 102.36 102.25 102.03 101.78 102.65 101.33 101.01 100.76 100.21 99.81 99.38 99.13 102.65 102.39 102.18 101.77 101.59 102.64 102.55 102.32 102.07 101.45 101.01 98.61 97.40 97.35 97.29 97.08 0.0369 0.0411 0.0425 0.0448 0.0468 0.0211 0.0403 0.0352 0.0387 0.0422 0.0417 0.0426 0.0470 0.0426 0.0461 0.0419 0.0422 0.0404 0.0456 0.0439 0.0433 0.0423 0.0438 0.0108 0.0170 0.0250 0.0233 0.0184 102.54 102.52 102.30 102.07 102.82 101.64 101.36 101.17 100.67 100.27 99.84 99.60 102.82 102.57 102.38 101.99 101.86 102.81 102.73 102.53 102.27 101.74 101.33 98.86 98.04 97.97 97.86 97.54 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 31 31 31 32 30 31 29 30 30 31 33 33 30 30 30 30 31 30 30 30 30 30 30 30 33 34 34 33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.58 1.63 1.85 2.03 1.18 2.36 2.70 2.93 3.51 3.82 4.23 4.88 1.18 1.43 1.62 2.01 2.14 1.19 1.27 1.47 1.73 2.26 2.67 5.19 6.59 5.96 6.06 6.20 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.279E+01 4.674E+01 6.978E+01 6.978E+01 1.340E+01 2.275E+01 1.786E+01 4.684E+01 6.871E+01 1.360E+02 1.077E+02 7.754E+01 1.393E+01 1.352E+01 2.561E+01 1.734E+01 3.995E+01 1.454E+01 2.731E+01 1.484E+01 2.899E+01 5.639E+01 2.676E+01 6.771E+01 1.597E+02 3.172E+02 3.021E+02 2.805E+02 88 9.4.5 ARCHIVO DE DATOS ISIM1 PARA EL EXTRAN CON UN INTERVALO DE TIEMPO DELT=1 ISIM1 * NBLOCK JIN(1) JOUT(1) SW 1 0 0 * NITCH NSCRAT(1) MM 1 1 $EXTRAN A1 'SIMULATION' A1 ' TUMBES 238-320' * ISOL KSUPER B0 0 1 * JELEV JDOWN IPRATE BB 1 1 0 * NTCYC DELT TZERO NSTART INTER JNTER REDO IDATZ B1 5000 1.00 0.00 1 360 20 0 Las siguientes líneas de datos son iguales a las empleadas en ISIM para DELT = 5 segundos, ver archivo “9.04.03 ARCHIVO DE DATOS ISIM PARA EXTRAN NUDOS 238-320” o Anexo 1.11. 9.4.6 RESUMEN ESTADISTICO DE RESULTADOS PARA ISIM1 A continuación se presenta el archivo “OSIM1”. CONDUIT MAXIMUM TIME MAXIMUM TIME RATIO OF OF MAX. TO MAXIMUM DEPTH ABOVE LENGTH CONDUIT DESIGN DESIGN VERTICAL COMPUTED OF COMPUTED INV. AT CONDUIT ENDS OF NORM SLOPE CONDUIT FLOW VELOCITY DEPTH FLOW OCURRENCE VELOCITY OCCURRENCE DESIGN UPSTREAM DOWNSTREAM FLOW NUMBER (m3/s) 238 239 240 241 242 3.02E-01 2.33E-01 3.22E-01 2.98E-01 4.04E-01 (m/s) 1.07 0.82 0.84 0.78 1.05 (m) 0.600 0.600 0.700 0.700 0.700 (m3/s) 6.91E-02 1.48E-01 2.23E-01 2.66E-01 3.50E-01 hr. min. 1 1 1 1 1 30 30 30 31 31 (m/s) 0.62 0.98 0.78 0.88 1.37 hr . min. 2 1 1 1 1 5 16 18 31 31 FLOW 0.23 0.63 0.69 0.89 0.87 (m) 0.17 0.35 0.47 0.51 0.51 (m) 0.35 0.37 0.51 0.51 0.37 (min) 21.4 0.0 0.0 0.4 0.0 (m/m) 0.00245 0.00146 0.00123 0.00105 0.00193 89 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 1.50E-01 1.02E-01 5.36E-01 6.33E-01 7.46E-01 8.02E-01 8.65E-01 1.46E-01 9.88E-02 1.61E-01 1.98E-01 2.46E-01 1.21E+00 1.27E+00 1.42E+00 1.87E-01 1.19E-01 1.48E+00 1.52E+00 9.90E-02 1.78E+00 2.12E-01 2.77E-01 3.13E-01 3.63E-01 4.15E-01 4.83E-01 5.47E-01 6.07E-01 2.40E-01 1.12E-01 1.25E-01 2.38E-01 3.20E-01 1.20 0.81 1.39 1.65 1.48 1.60 1.36 1.16 0.79 1.28 1.58 1.96 1.55 1.62 1.80 1.49 0.95 1.88 1.94 0.79 2.27 1.33 0.98 1.11 1.28 1.47 1.71 1.42 1.58 1.91 0.89 0.79 0.84 0.83 0.400 0.400 0.700 0.700 0.800 0.800 0.900 0.400 0.400 0.400 0.400 0.400 1.000 1.000 1.000 0.400 0.400 1.000 1.000 0.400 1.000 0.450 0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.700 0.700 0.400 0.400 0.450 0.600 0.700 2.42E-02 6.99E-02 4.78E-01 5.64E-01 6.63E-01 7.11E-01 7.63E-01 2.68E-02 8.06E-02 1.47E-01 1.14E-02 2.25E-01 1.06E+00 1.12E+00 1.23E+00 1.33E-02 4.17E-02 1.31E+00 1.33E+00 8.52E-02 1.55E+00 1.96E-01 2.45E-01 2.82E-01 3.26E-01 3.74E-01 4.35E-01 4.86E-01 5.41E-01 7.40E-03 5.41E-02 1.06E-01 1.49E-01 2.03E-01 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 30 31 31 31 32 32 29 30 30 28 30 31 32 32 29 30 32 33 30 32 30 30 30 31 31 31 31 32 28 29 30 30 30 0.43 0.94 1.54 1.88 1.64 1.87 1.71 0.48 0.84 1.45 0.86 2.22 1.74 1.84 2.01 0.39 0.87 2.14 2.18 0.97 2.55 1.55 1.10 1.26 1.46 1.65 1.94 1.57 1.82 0.30 0.75 0.99 1.01 0.78 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 25 30 25 31 28 31 32 16 25 30 28 30 29 30 30 25 30 31 29 29 30 30 25 25 30 27 31 28 31 30 18 30 30 26 0.16 0.69 0.89 0.89 0.89 0.89 0.88 0.18 0.82 0.91 0.06 0.91 0.87 0.88 0.87 0.07 0.35 0.88 0.87 0.86 0.87 0.92 0.89 0.90 0.90 0.90 0.90 0.89 0.89 0.03 0.48 0.84 0.63 0.63 0.10 0.27 0.51 0.54 0.58 0.62 0.67 0.11 0.27 0.30 0.07 0.30 0.72 0.73 0.72 0.07 0.18 0.73 0.72 0.32 0.72 0.35 0.44 0.45 0.45 0.44 0.46 0.51 0.55 0.05 0.16 0.35 0.37 0.43 0.27 0.19 0.54 0.47 0.62 0.51 0.51 0.27 0.30 0.30 0.07 0.30 0.73 0.72 0.73 0.18 0.14 0.72 0.72 0.21 0.72 0.31 0.45 0.45 0.44 0.46 0.43 0.55 0.46 0.16 0.30 0.23 0.25 0.47 120.9 0.0 0.1 0.0 0.1 0.0 0.0 92.4 0.2 0.6 1.2 77.9 0.0 2.2 0.1 241.7 0.0 0.1 6.5 0.0 50.7 0.0 2.4 0.7 0.5 1.2 23.1 0.2 0.0 244.7 2.5 0.0 0.0 0.0 0.00530 0.00244 0.00340 0.00475 0.00323 0.00373 0.00232 0.00500 0.00229 0.00607 0.00918 0.01417 0.00260 0.00286 0.00354 0.00818 0.00331 0.00387 0.00408 0.00230 0.00561 0.00562 0.00207 0.00263 0.00355 0.00463 0.00629 0.00355 0.00436 0.01345 0.00293 0.00197 0.00152 0.00121 90 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 3.07E-01 3.07E-01 1.99E-01 2.41E-01 2.92E-01 3.51E-01 3.98E-01 4.34E-01 4.72E-01 1.30E-01 1.25E-01 1.62E-01 1.36E-01 1.98E-01 2.35E-01 1.20E-01 2.40E-01 4.25E-01 4.82E-01 5.72E-01 1.24E-01 7.59E-01 1.29E+00 1.62E+00 2.33E+00 2.37E+00 2.44E+00 2.46E+00 1.19E-01 1.79E-01 2.15E-01 2.75E-01 3.03E-01 1.27E-01 0.80 0.80 1.01 1.23 1.03 1.24 1.41 1.53 1.23 1.04 0.79 0.82 1.09 1.01 1.20 0.95 0.85 1.11 1.25 1.49 0.99 1.51 2.02 2.06 2.06 2.09 2.16 2.17 0.94 1.13 1.35 0.97 0.79 0.80 0.700 0.700 0.500 0.500 0.600 0.600 0.600 0.600 0.700 0.400 0.450 0.500 0.400 0.500 0.500 0.400 0.600 0.700 0.700 0.700 0.400 0.800 0.900 1.000 1.200 1.200 1.200 1.200 0.400 0.450 0.450 0.600 0.700 0.450 2.33E-01 2.67E-01 1.80E-01 2.18E-01 2.68E-01 3.13E-01 3.58E-01 3.98E-01 4.28E-01 3.29E-02 9.44E-02 1.16E-01 2.80E-02 1.78E-01 2.13E-01 4.22E-02 1.16E-01 3.83E-01 4.28E-01 5.08E-01 1.13E-01 6.71E-01 1.14E+00 1.45E+00 2.05E+00 2.09E+00 2.13E+00 2.15E+00 1.09E-01 1.61E-01 1.97E-01 2.41E-01 2.71E-01 9.71E-02 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 31 31 30 30 30 30 32 30 30 30 30 30 29 30 31 30 30 30 31 31 30 31 30 31 31 32 33 33 30 30 30 30 30 30 0.83 1.16 1.11 1.44 1.19 1.41 1.59 1.75 1.52 0.58 0.98 0.82 0.86 1.10 1.40 0.89 0.85 1.27 1.37 1.74 1.19 1.83 2.30 2.37 2.32 2.38 2.41 2.51 1.16 1.24 1.56 1.29 0.91 0.77 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 31 32 25 30 26 28 33 29 30 6 30 23 29 26 31 30 53 25 29 31 30 30 27 30 30 31 31 33 30 25 30 29 22 25 0.76 0.87 0.90 0.90 0.92 0.89 0.90 0.92 0.91 0.25 0.75 0.72 0.21 0.90 0.91 0.35 0.48 0.90 0.89 0.89 0.91 0.88 0.89 0.90 0.88 0.88 0.87 0.88 0.92 0.90 0.92 0.88 0.89 0.76 0.47 0.49 0.37 0.40 0.45 0.44 0.45 0.46 0.55 0.14 0.31 0.32 0.13 0.37 0.41 0.18 0.34 0.52 0.51 0.55 0.32 0.60 0.66 0.76 0.87 0.88 0.87 0.89 0.32 0.33 0.36 0.43 0.51 0.31 0.49 0.32 0.40 0.32 0.44 0.45 0.46 0.45 0.41 0.26 0.21 0.37 0.12 0.41 0.32 0.15 0.38 0.51 0.55 0.45 0.24 0.50 0.66 0.69 0.88 0.87 0.89 0.81 0.24 0.36 0.31 0.32 0.51 0.35 0.5 0.0 12.5 0.0 0.5 0.6 0.5 0.0 0.0 8.3 0.0 0.0 0.0 1.8 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 0.1 0.0 0.0 7.1 0.0 0.0 0.0 12.1 0.00112 0.00111 0.00282 0.00415 0.00230 0.00332 0.00426 0.00507 0.00264 0.00398 0.00196 0.00186 0.00436 0.00279 0.00394 0.00336 0.00155 0.00214 0.00275 0.00388 0.00361 0.00334 0.00513 0.00462 0.00364 0.00374 0.00398 0.00403 0.00330 0.00402 0.00577 0.00204 0.00108 0.00202 91 311 312 313 314 315 316 317 318 319 90083 1.59E-01 1.00 0.450 2.54E-01 1.29 0.500 3.48E-01 1.77 0.500 7.19E-01 1.87 0.700 7.34E-01 1.46 0.800 1.00E+01 1.42 3.000 6.12E+00 0.87 3.000 6.11E+00 0.86 3.000 6.35E+00 0.90 3.000 UNDEF UNDEF UNDEF UPPERMOST GROUND JUNCTION ELEVATION NUMBER -------238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 (m) --------105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 105.00 104.87 104.75 104.50 104.25 104.90 104.68 104.47 104.48 1.44E-01 2.33E-01 3.16E-01 6.44E-01 6.57E-01 9.33E-01 4.66E+00 4.71E+00 4.92E+00 4.92E+00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 30 30 30 30 30 32 33 34 34 MEAN PIPE CROWN JUNCTION JUNCTION ELEVATION (m) ---------104.00 103.78 103.65 103.53 103.43 103.90 103.40 103.27 102.79 102.26 101.94 101.57 103.80 103.33 103.09 103.38 ELEVATION, AVERAGE (m) -------103.50 103.39 103.21 103.12 103.03 103.56 103.16 102.76 102.38 101.78 101.48 101.06 103.46 103.08 102.86 103.02 % CHANGE --------0.0167 0.0115 0.0092 0.0100 0.0098 0.0053 0.0093 0.0086 0.0104 0.0099 0.0104 0.0100 0.0067 0.0094 0.0103 0.0022 1.23 1.47 2.01 2.12 1.78 1.32 1.50 1.63 2.12 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 25 30 30 30 30 31 32 33 0.90 0.92 0.91 0.90 0.89 0.09 0.76 0.77 0.77 MAXIMUM TIME METERS OF JUNCTION OF SURCHARGE ELEV. OCCURENCE AT MAX METERS MAX. DEPTH IS h min ELEVATION -------- --------- --------- 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 30 31 31 31 30 30 31 32 32 32 32 28 30 30 28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.27 0.37 0.37 0.51 0.49 0.40 1.33 1.24 0.94 0.0 2.2 79.8 39.5 0.0 0.0 2.5 1.0 0.0 LENGTH OF 0.00317 0.00459 0.00865 0.00612 0.00313 0.00050 0.00019 0.00019 0.00020 LENGTH MAXIMUM OF JUNCTION BELOW GROUND SURCHARGE FLOODING AREA (m) 103.57 103.53 103.42 103.34 103.24 103.60 103.27 102.98 102.63 102.04 101.76 101.34 103.51 103.20 102.99 103.05 0.35 0.38 0.37 0.53 0.61 0.54 1.38 1.33 1.24 ELEVATION -----------1.43 1.47 1.58 1.66 1.76 1.40 1.73 2.02 2.24 2.71 2.74 2.91 1.39 1.48 1.48 1.43 (min) (min) (m2) --------- -------- ------ 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.679E+01 5.436E+01 6.168E+01 6.863E+01 6.327E+01 1.879E+01 3.856E+01 4.026E+01 7.930E+01 4.082E+01 8.041E+01 4.582E+01 1.886E+01 4.061E+01 4.193E+01 9.582E+00 92 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 104.25 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.30 105.00 104.72 105.00 105.00 105.00 105.00 104.77 104.55 104.42 104.30 105.00 105.00 105.00 104.70 104.40 104.30 104.20 105.00 105.00 105.00 104.65 104.30 104.22 104.14 105.00 105.00 102.86 101.56 101.04 100.71 102.90 101.96 101.58 100.26 103.90 103.61 103.95 103.77 103.57 103.32 102.92 102.40 101.78 101.43 103.90 102.66 102.39 102.17 102.00 101.88 101.77 104.00 103.76 103.41 103.15 102.78 102.36 101.86 103.90 103.76 102.26 100.75 100.45 100.11 102.54 101.67 99.91 99.67 103.68 99.42 103.69 103.41 103.22 102.97 102.57 102.05 101.36 101.03 103.53 102.36 102.14 101.79 101.54 101.45 101.36 103.70 103.48 103.06 102.79 102.43 102.01 101.47 103.58 103.49 0.0053 0.0080 0.0098 0.0096 0.0025 0.0060 0.0047 0.0097 0.0109 0.0021 0.0109 0.0102 0.0103 0.0102 0.0100 0.0103 0.0099 0.0105 0.0017 0.0174 0.0158 0.0084 0.0083 0.0092 0.0092 0.0103 0.0110 0.0104 0.0100 0.0102 0.0105 0.0105 0.0281 0.0122 102.39 101.06 100.77 100.43 102.57 101.74 100.23 99.98 103.82 99.73 103.85 103.61 103.42 103.17 102.76 102.26 101.59 101.28 103.55 102.42 102.29 101.94 101.73 101.65 101.56 103.87 103.66 103.26 102.99 102.63 102.22 101.71 103.64 103.62 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 32 32 33 29 30 33 33 30 33 30 30 30 31 31 32 32 32 28 29 30 30 30 31 32 30 30 30 30 32 29 30 30 30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.86 2.94 3.23 3.57 1.43 2.26 3.77 4.32 1.18 4.99 1.15 1.39 1.58 1.83 2.01 2.29 2.83 3.02 1.45 2.58 2.71 2.76 2.67 2.65 2.64 1.13 1.34 1.74 1.66 1.67 2.00 2.43 1.36 1.38 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.408E+01 5.876E+01 1.164E+02 8.845E+01 2.071E+01 4.604E+01 6.183E+01 6.280E+01 2.638E+01 5.052E+01 8.425E+00 3.024E+01 5.871E+01 6.347E+01 6.868E+01 6.447E+01 3.572E+01 7.021E+01 1.567E+01 3.648E+01 4.453E+01 3.458E+01 3.581E+01 7.018E+01 7.002E+01 2.248E+01 4.355E+01 3.513E+01 6.856E+01 6.422E+01 6.037E+01 6.159E+01 8.068E+00 2.639E+01 93 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 105.00 105.00 105.00 104.57 104.10 104.12 104.15 104.15 104.10 104.00 104.00 104.06 104.10 104.18 104.09 104.07 104.48 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.00 104.05 104.63 103.93 103.92 103.74 103.60 103.90 103.75 103.14 103.00 102.80 102.74 102.49 102.22 102.90 102.68 101.66 101.66 101.10 100.59 100.17 99.91 102.90 102.69 102.47 102.16 102.05 102.95 102.83 102.65 102.40 101.93 101.52 101.32 101.29 99.64 99.62 99.60 103.28 103.58 103.15 102.86 102.71 102.38 102.29 102.07 101.82 102.68 101.38 101.07 100.83 100.28 99.89 99.46 99.20 102.68 102.42 102.21 101.81 101.64 102.67 102.58 102.36 102.11 101.50 101.06 98.66 97.53 97.47 97.40 97.16 0.0088 0.0044 0.0063 0.0110 0.0061 0.0080 0.0095 0.0100 0.0105 0.0111 0.0050 0.0094 0.0082 0.0091 0.0098 0.0097 0.0099 0.0112 0.0101 0.0109 0.0099 0.0099 0.0096 0.0108 0.0104 0.0102 0.0100 0.0103 0.0026 0.0039 0.0057 0.0053 0.0057 103.42 103.63 103.32 103.05 102.78 102.54 102.52 102.30 102.07 102.82 101.64 101.36 101.17 100.67 100.27 99.84 99.60 102.82 102.57 102.38 101.99 101.86 102.81 102.73 102.53 102.27 101.74 101.33 98.86 98.04 97.97 97.86 97.54 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30 27 31 31 30 31 31 31 32 30 31 27 31 32 32 33 33 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 34 34 34 34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.58 1.37 1.68 1.52 1.32 1.58 1.63 1.85 2.03 1.18 2.36 2.70 2.93 3.51 3.82 4.23 4.88 1.18 1.43 1.62 2.01 2.14 1.19 1.27 1.47 1.73 2.26 2.67 5.19 6.59 5.96 6.06 6.20 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.139E+01 7.595E+00 4.914E+01 5.685E+01 1.298E+01 1.279E+01 4.674E+01 6.978E+01 6.978E+01 1.341E+01 2.275E+01 1.786E+01 4.688E+01 6.871E+01 1.360E+02 1.077E+02 7.754E+01 1.393E+01 1.352E+01 2.561E+01 1.734E+01 3.995E+01 1.454E+01 2.731E+01 1.484E+01 2.899E+01 5.642E+01 2.676E+01 6.771E+01 1.597E+02 3.172E+02 3.021E+02 2.805E+02 94 Observando los resultados, archivos “OSIM” y “OSIM1”, se verifica que para los valores de diámetros y pendientes obtenidos con el programa de optimización no existe sobrecarga ni desbordes en los nudos. 95 10. CONCLUSIONES La optimización permite obtener a partir de un trazo de red de alcantarillado pluvial o sanitario, los diferentes parámetros hidráulicos que producen un mínimo costo, garantizando que no habrá desbordes ni sobrecargas en la red. El cálculo del tiempo de concentración influirá en la intensidad de lluvia a ser empleada, a menor tiempo de concentración mayor es la intensidad de lluvia a emplear, lo que incide en las dimensiones de los diámetros de las tuberías de la red. De los resultados se observa que la propuesta de drenaje pluvial considerando la red completa, nudos 1-320, para el nivel de intensidad calculado no es adecuado, porque las profundidades de instalación superan los 8 m en el punto de entrega, lo que haría muy dificultoso su rebombeo al tenerse caudales de 20 m3/s, y los diámetros obtenidos superan en muchos casos los 2 m lo que sería poco usual. Para el tramo de red 238-320 las profundidades de instalación varían entre los 2 m y 7 m con diámetros generalmente menores a 1.20m, lo que hace viable la construcción de dicha red al tenerse caudales del orden de los 5 m3/s para el nivel de intensidad considerado. BIBLIOGRAFÍA [1] [2] Arocha, Simón: Análisis y Diseño de Alcantarillado, Ediciones Vega s.r.l, Abril 1983. Dirección General de Saneamiento Básico DIGESBA: Norma Boliviana NB 688 INSTALACIONES SANITARIAS - ALCANTARILLADO SANITARIO, PLUVIAL Y TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES .Diciembre de 2001. [3] Chereque, Wendor: Mecánica de Fluidos 2, Editorial PUCP ,1993. [4] Domínguez, I: Diseño de Sistemas de Colectores Urbanos Mediante Métodos de la Investigación de Operaciones. [5] [6] Estudio de la Hidrología del Perú: IILA-UNI-SENAMHI ,1983 Franco, E: ¿El Niño 1997-1998 o “el desastre” 1997? .Febrero 1998 http://www.cambioglobal.org/enso/public/dowload/elnino-ts-def.pdf [7] Grupo Durman Esquivel: Manual de Instalación de tubería RIBLOC http://www.durman.com [8] Huber, Wayne C. y. Dickinson ,Robert E : STORM WATER MANAGEMENT MODEL ,VERSION 4: USER’S MANUAL : Environmental Research Laboratory Office of Research and Development U.S. Environmental Protection Agency Athens, Georgia 30613 , EPA/600/3-88/001a ,NTIS PB88-236641/AS, First Printing August 1988 ,Second Printing October 1992 [9] Instituto de la Construcción y Gerencia: Normas de Saneamiento y Electromecánica I Congreso Internacional de la Construcción 2002 [10] Instituto Geofísico del Perú IGP: El Fenómeno El Niño y el Clima en el Perú. http://www.igp.gob.pe/fenomenonino.pdf [11] Instituto Nacional de Defensa Civil INDECI: Áreas de influencia del Fenómeno El Niño. http://www.indeci.gob.pe/planes/plan/plan_cont/areas_inf.pdf [12] Instituto Nacional de Defensa Civil INDECI: Fenómeno El Niño 1997/98 y la Experiencia del INDECI http://www.indeci.gob.pe/fenom_elnino/fen_97.htm [13] Instituto Nacional de Defensa Civil INDECI: Magnitudes Fenómeno El Niño http://www.indeci.gob.pe/fenomeno_elnino./magnitud.htm [14] Instituto Nacional de Desarrollo Urbano INADUR: Plan Integral de la provincia de Tumbes y Plan Director de la ciudad de Tumbes ,1999. [15] Presidencia de la Republica, Comité Ejecutivo de Reconstrucción El Niño ,Ministerio de Economía y Finanzas-Oficina de Inversiones , Programa de Apoyo a la Emergencia Fenómeno El Niño :Estudio Hidrológico - Meteorológico en la Vertiente del Pacifico del Peru con fines de Evaluación y Pronóstico del Fenómeno el Niño para Prevención y Mitigación de Desastres, Noviembre 1999. [16] Rocha Felices, Arturo: Aspectos Sedimentológicos del Manejo de Cuencas en Zonas Áridas Sujetas al Fenómeno de El Niño XIV Congreso Nacional de Ingeniería Civil. Iquitos 2003. [17] Rocha Felices, Arturo: Caracterización Hidrometeorológica de los Meganiños en la Costa Norte Peruana XIV Congreso Nacional de Ingeniería Civil. Iquitos 2003. [18] Rocha Felices, Arturo: Consideraciones de Diseño de Estructuras Hidráulicas Sujetas al Fenómeno de El Niño XIV Congreso Nacional de Ingeniería Civil. Iquitos 2003. [19] Roesner, Larry A. y. Aldrich, John A.: STORM WATER MANAGEMENT MODEL USER’S MANUAL VERSION 4 EXTRAN ADDENDUM:: Environmental Research Laboratory Office of Research and Development U.S. Environmental Protection Agency Athens, Georgia 30613 , , First Printing August 1988 EPA/600/3-88/001b ,NTIS PB88236658/AS,Second Printing February 1989, Third Printing October 1992 [20] Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología del Perú SENAMHI: El Clima en Tumbes http://www.senamhi.gob.pe/enfen/enfen_publicaciones.htm/CLIMA/El clima en el Perú /Tumbes.htm [21] U.S. Environmental Protection Agency http://www.epa.gov/ednnrmrl/swmmm/beta_test.htm [22] Vásquez Ojeda, José y Atoche Arce, Carlos: Experiencias en la Modelación Numérica Hidráulica de Agua Superficial XIII Congreso Nacional de Ingeniería Civil. Puno 2001. [23] Ven Te Chow: Hidrología Aplicada, Editor: McGraw-Hill, 1993 Anexo 1.01 CÁLCULO DE PARÁMETROS DEL HIDROGRAMA TRIANGULAR DE ESCORRENTÍA NUDO 1 2 3 4 AREA 13400.43 8963.67 14357.05 6602.79 HA 1.34 0.90 1.44 0.66 C ( promedio) 0.75 0.75 0.75 0.75 CA/360 0.002791756 0.001867431 0.002991052 0.001375581 i Q pico Lamina Tiempobase Tpi (mm/h) (m3/s) (m) (minutos) (minutos) 35.94 0.1003 0.0495 220 82 35.94 0.0671 0.0495 220 82 35.94 0.1075 0.0495 220 82 35.94 0.0494 0.0495 220 82 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 4525.18 8262.16 5031.09 9208.43 7430.23 24042.09 12944.87 5600.11 8904.53 3159.39 4384.3 9347.68 20305.51 3099.01 10113.34 15452.26 8674.42 6367.87 2044.46 2885.98 2256.74 3760.78 6576.21 5319.79 0.45 0.83 0.50 0.92 0.74 2.40 1.29 0.56 0.89 0.32 0.44 0.93 2.03 0.31 1.01 1.55 0.87 0.64 0.20 0.29 0.23 0.38 0.66 0.53 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.000942746 0.001721283 0.001048144 0.001918423 0.001547965 0.005008769 0.002696848 0.00116669 0.00185511 0.000658206 0.000913396 0.001947433 0.004230315 0.000645627 0.002106946 0.003219221 0.001807171 0.00132664 0.000425929 0.000601246 0.000470154 0.000783496 0.001370044 0.00110829 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0339 0.0619 0.0377 0.0689 0.0556 0.1800 0.0969 0.0419 0.0667 0.0237 0.0328 0.0700 0.1520 0.0232 0.0757 0.1157 0.0649 0.0477 0.0153 0.0216 0.0169 0.0282 0.0492 0.0398 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 1778.46 3078 1883.97 0 12125.17 5151.06 3873.43 1506.5 18867.15 2816.56 6647.01 2540.08 2470.99 3723.78 31414.26 7006.64 14804.08 19346.3 6951.28 7421.92 8367.2 7315.31 3174.87 2709.12 3887.62 23881.19 0.18 0.31 0.19 0.00 1.21 0.52 0.39 0.15 1.89 0.28 0.66 0.25 0.25 0.37 3.14 0.70 1.48 1.93 0.70 0.74 0.84 0.73 0.32 0.27 0.39 2.39 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.000370513 0.00064125 0.000392494 0 0.002526077 0.001073138 0.000806965 0.000313854 0.003930656 0.000586783 0.001384794 0.000529183 0.00051479 0.000775788 0.006544638 0.001459717 0.003084183 0.004030479 0.001448183 0.001546233 0.001743167 0.001524023 0.000661431 0.0005644 0.000809921 0.004975248 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0133 0.0230 0.0141 0.0000 0.0908 0.0386 0.0290 0.0113 0.1413 0.0211 0.0498 0.0190 0.0185 0.0279 0.2352 0.0525 0.1108 0.1449 0.0520 0.0556 0.0626 0.0548 0.0238 0.0203 0.0291 0.1788 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 220 220 220 0 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 0 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 3997.3 9882.72 5406.25 9310.12 16729.04 11083.6 18150.08 3162.3 5376.9 3369.78 6018.22 4901 8416.68 12504.92 4893.25 8311.66 3487.96 8630.04 9150.81 15459.3 8327.92 5833.04 6037.52 9692.05 0 13827.89 40796.02 4147.04 3910.4 4760.27 4441.99 5251.71 7028.43 7693.3 22602.7 5289.88 7185.11 25121.89 4413.64 7807.77 6073.66 23893.23 8237.94 4413.87 6824.95 13634.55 5839.33 5085.34 3946.68 5495.43 6619.84 1661.35 5200.67 10413.36 2280.74 18452.42 2219.61 15781.23 7930.79 6193.38 8682.66 9918.46 0.40 0.99 0.54 0.93 1.67 1.11 1.82 0.32 0.54 0.34 0.60 0.49 0.84 1.25 0.49 0.83 0.35 0.86 0.92 1.55 0.83 0.58 0.60 0.97 0.00 1.38 4.08 0.41 0.39 0.48 0.44 0.53 0.70 0.77 2.26 0.53 0.72 2.51 0.44 0.78 0.61 2.39 0.82 0.44 0.68 1.36 0.58 0.51 0.39 0.55 0.66 0.17 0.52 1.04 0.23 1.85 0.22 1.58 0.79 0.62 0.87 0.99 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.000832771 0.0020589 0.001126302 0.001939608 0.003485217 0.002309083 0.003781267 0.000658813 0.001120188 0.000702038 0.001253796 0.001021042 0.001753475 0.002605192 0.001019427 0.001731596 0.000726658 0.001797925 0.001906419 0.003220688 0.001734983 0.001215217 0.001257817 0.002019177 0 0.00288081 0.008499171 0.000863967 0.000814667 0.000991723 0.000925415 0.001094106 0.001464256 0.001602771 0.004708896 0.001102058 0.001496898 0.005233727 0.000919508 0.001626619 0.001265346 0.004977756 0.001716238 0.000919556 0.001421865 0.002840531 0.001216527 0.001059446 0.000822225 0.001144881 0.001379133 0.000346115 0.001083473 0.00216945 0.000475154 0.003844254 0.000462419 0.003287756 0.001652248 0.001290288 0.001808888 0.002066346 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0299 0.0740 0.0405 0.0697 0.1253 0.0830 0.1359 0.0237 0.0403 0.0252 0.0451 0.0367 0.0630 0.0936 0.0366 0.0622 0.0261 0.0646 0.0685 0.1158 0.0624 0.0437 0.0452 0.0726 0.0000 0.1035 0.3055 0.0311 0.0293 0.0356 0.0333 0.0393 0.0526 0.0576 0.1692 0.0396 0.0538 0.1881 0.0330 0.0585 0.0455 0.1789 0.0617 0.0330 0.0511 0.1021 0.0437 0.0381 0.0296 0.0411 0.0496 0.0124 0.0389 0.0780 0.0171 0.1382 0.0166 0.1182 0.0594 0.0464 0.0650 0.0743 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 0 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 0 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 3387.81 21138.18 3952.28 2355.79 18071.71 17762.02 1815.6 3833.61 4634.38 5283.6 12765.69 1778.15 2310.84 3953.15 3838.32 10910.81 1103.41 3602.98 0 4341.74 17364.88 26344.72 5748.96 1422.77 11601.38 8730.87 3601.28 5895.83 7658.43 1902.53 3193.31 1893.44 12637 8948.05 4308.96 0.34 2.11 0.40 0.24 1.81 1.78 0.18 0.38 0.46 0.53 1.28 0.18 0.23 0.40 0.38 1.09 0.11 0.36 0.00 0.43 1.74 2.63 0.57 0.14 1.16 0.87 0.36 0.59 0.77 0.19 0.32 0.19 1.26 0.89 0.43 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.8 0.000705794 0.004403788 0.000823392 0.00049079 0.00376494 0.003700421 0.00037825 0.000798669 0.000965496 0.00110075 0.002659519 0.000370448 0.000481425 0.000823573 0.00079965 0.002273085 0.000229877 0.000750621 0 0.000904529 0.003617683 0.005488483 0.0011977 0.00029641 0.002416954 0.001818931 0.000750267 0.001228298 0.001595506 0.00039636 0.000665273 0.000394467 0.002632708 0.001864177 0.000957547 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0254 0.1583 0.0296 0.0176 0.1353 0.1330 0.0136 0.0287 0.0347 0.0396 0.0956 0.0133 0.0173 0.0296 0.0287 0.0817 0.0083 0.0270 0.0000 0.0325 0.1300 0.1973 0.0430 0.0107 0.0869 0.0654 0.0270 0.0441 0.0573 0.0142 0.0239 0.0142 0.0946 0.0670 0.0344 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0495 0.0528 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 0 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 0 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 1395.19 3419.66 2788.62 2255.74 3960.99 9343.58 9504.54 3479.09 2485.91 3936.86 5686.25 3866.2 1709.64 2277.93 3734.65 3593.5 3382.4 4558.14 2672.63 4789.36 2681.24 1500.23 4796.37 5507.57 1995.8 2223.9 2852.47 0.14 0.34 0.28 0.23 0.40 0.93 0.95 0.35 0.25 0.39 0.57 0.39 0.17 0.23 0.37 0.36 0.34 0.46 0.27 0.48 0.27 0.15 0.48 0.55 0.20 0.22 0.29 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.000310042 0.000759924 0.000619693 0.000501276 0.00088022 0.002076351 0.00211212 0.000773131 0.000552424 0.000874858 0.001263611 0.000859156 0.00037992 0.000506207 0.000829922 0.000798556 0.000751644 0.00101292 0.000593918 0.001064302 0.000595831 0.000333384 0.00106586 0.001223904 0.000443511 0.0004942 0.000633882 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0111 0.0273 0.0223 0.0180 0.0316 0.0746 0.0759 0.0278 0.0199 0.0314 0.0454 0.0309 0.0137 0.0182 0.0298 0.0287 0.0270 0.0364 0.0213 0.0383 0.0214 0.0120 0.0383 0.0440 0.0159 0.0178 0.0228 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 4349.21 4984.66 4490.22 8454.7 4778.77 3867.17 4051.15 5911.87 5775.97 2441.83 4597.15 3816.73 4889.21 2655.66 4088.9 4410.04 3348.31 7362.88 5364.78 5164.52 5074.38 5704.75 6904.14 9029.3 4839.53 2122.83 12264.25 6447.78 4357.27 7459.74 12941.91 5038.82 8752.67 4465.96 2302.34 4804.08 4401.69 3711.84 6825.52 7674.06 4021.93 0.43 0.50 0.45 0.85 0.48 0.39 0.41 0.59 0.58 0.24 0.46 0.38 0.49 0.27 0.41 0.44 0.33 0.74 0.54 0.52 0.51 0.57 0.69 0.90 0.48 0.21 1.23 0.64 0.44 0.75 1.29 0.50 0.88 0.45 0.23 0.48 0.44 0.37 0.68 0.77 0.40 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.000966491 0.001107702 0.000997827 0.001878822 0.001061949 0.000859371 0.000900256 0.001313749 0.001283549 0.000542629 0.001021589 0.000848162 0.001086491 0.000590147 0.000908644 0.000980009 0.000744069 0.001636196 0.001192173 0.001147671 0.00112764 0.001267722 0.001534253 0.002006511 0.001075451 0.00047174 0.002725389 0.00143284 0.000968282 0.00165772 0.00287598 0.001119738 0.001945038 0.000992436 0.000511631 0.001067573 0.000978153 0.000824853 0.001516782 0.001705347 0.000893762 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0347 0.0398 0.0359 0.0675 0.0382 0.0309 0.0324 0.0472 0.0461 0.0195 0.0367 0.0305 0.0390 0.0212 0.0327 0.0352 0.0267 0.0588 0.0428 0.0412 0.0405 0.0456 0.0551 0.0721 0.0387 0.0170 0.0980 0.0515 0.0348 0.0596 0.1034 0.0402 0.0699 0.0357 0.0184 0.0384 0.0352 0.0296 0.0545 0.0613 0.0321 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 3832.48 2931.91 1749.34 5409.4 6684.95 5296.73 5675.45 5465.08 5277.82 6580.83 5555.51 10304.51 7164 8281.32 17391.24 27657.46 14121.84 10535.62 10135.5 11594.35 11145.97 0.38 0.29 0.17 0.54 0.67 0.53 0.57 0.55 0.53 0.66 0.56 1.03 0.72 0.83 1.74 2.77 1.41 1.05 1.01 1.16 1.11 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.000851662 0.000651536 0.000388742 0.001202089 0.001485544 0.001177051 0.001261211 0.001214462 0.001172849 0.001462407 0.001234558 0.002289891 0.001592 0.001610257 0.00338163 0.005377839 0.002745913 0.002048593 0.001970792 0.002254457 0.002167272 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0306 0.0234 0.0140 0.0432 0.0534 0.0423 0.0453 0.0436 0.0422 0.0526 0.0444 0.0823 0.0572 0.0579 0.1215 0.1933 0.0987 0.0736 0.0708 0.0810 0.0779 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0528 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 241 242 243 244 245 246 247 248 249 6425.75 12452.22 3281.97 6954.84 8560.62 12756.24 14711.76 7187.05 7749.76 0.64 1.25 0.33 0.70 0.86 1.28 1.47 0.72 0.77 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.001249451 0.002421265 0.000638161 0.00135233 0.001664565 0.00248038 0.00286062 0.001397482 0.001506898 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0449 0.0870 0.0229 0.0486 0.0598 0.0891 0.1028 0.0502 0.0542 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 3585.77 8226.38 9776.95 1669.33 9686.37 10961.07 9011.74 16091.48 1944.43 4164.13 6137.92 3048.12 12476.08 20028.08 28594.29 7272.38 5441.71 6582.16 7045.84 9070.2 7525.65 8334.94 1082.15 6233.46 7930.12 6466.2 8055.62 4620.8 5002.77 26305.89 5614.01 7334.14 6527.15 7000.93 4346.4 5100.14 4803.36 9002.61 3218.04 4101.85 4979.87 5247.62 6165.45 10794.65 8141.68 6623.7 11966.56 16548.09 7443.11 6032.37 6992.61 8467.6 6872.68 0.36 0.82 0.98 0.17 0.97 1.10 0.90 1.61 0.19 0.42 0.61 0.30 1.25 2.00 2.86 0.73 0.54 0.66 0.70 0.91 0.75 0.83 0.11 0.62 0.79 0.65 0.81 0.46 0.50 2.63 0.56 0.73 0.65 0.70 0.43 0.51 0.48 0.90 0.32 0.41 0.50 0.52 0.62 1.08 0.81 0.66 1.20 1.65 0.74 0.60 0.70 0.85 0.69 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.000697233 0.001599574 0.001901074 0.000324592 0.001883461 0.002131319 0.001752283 0.003128899 0.000378084 0.000809692 0.001193484 0.00059269 0.002425904 0.003894349 0.005560001 0.001414074 0.00105811 0.001279864 0.001370024 0.00176365 0.001463321 0.001620683 0.000210418 0.001212062 0.001541968 0.001257317 0.001566371 0.000898489 0.000972761 0.005115034 0.001091613 0.001426083 0.001269168 0.001361292 0.000845133 0.000991694 0.000933987 0.001750508 0.00062573 0.000797582 0.000968308 0.001020371 0.001198838 0.00209896 0.001583104 0.001287942 0.002326831 0.003217684 0.001447271 0.001172961 0.001359674 0.001646478 0.001336354 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0251 0.0575 0.0683 0.0117 0.0677 0.0766 0.0630 0.1125 0.0136 0.0291 0.0429 0.0213 0.0872 0.1400 0.1998 0.0508 0.0380 0.0460 0.0492 0.0634 0.0526 0.0582 0.0076 0.0436 0.0554 0.0452 0.0563 0.0323 0.0350 0.1838 0.0392 0.0513 0.0456 0.0489 0.0304 0.0356 0.0336 0.0629 0.0225 0.0287 0.0348 0.0367 0.0431 0.0754 0.0569 0.0463 0.0836 0.1156 0.0520 0.0422 0.0489 0.0592 0.0480 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 303 304 305 6220.08 2714.64 15933.94 0.62 0.27 1.59 0.7 0.7 0.7 0.00120946 0.000527847 0.003098266 35.94 35.94 35.94 0.0435 0.0190 0.1114 0.0462 0.0462 0.0462 220 220 220 82 82 82 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 7666.24 5295.69 6449.38 4334.5 14192.75 6886.95 12977.6 12168.35 8453.36 1981.69 40443.31 5904.06 7838.77 32233.76 40016.8 0.77 0.53 0.64 0.43 1.42 0.69 1.30 1.22 0.85 0.20 4.04 0.59 0.78 3.22 4.00 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.001490658 0.001029718 0.001254046 0.000842819 0.002759701 0.001339129 0.002523422 0.002366068 0.001643709 0.000385329 0.007863977 0.001148012 0.001524205 0.006267676 0.007781044 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 35.94 0.0536 0.0370 0.0451 0.0303 0.0992 0.0481 0.0907 0.0850 0.0591 0.0138 0.2826 0.0413 0.0548 0.2253 0.2797 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 0.0462 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 220 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 82 Anexo 1.02 DATOS DE CONDUCTOS col 1: id del conducto col 2: id del nudo extremo inicial del conducto col 3: id del nudo extremo final col 4: longitud del conducto [m] col 5: índice de sección en caso de conducto existente, conducto a dimensionar = 0 col 6: número de restricciones, sin restricciones = 0 col 7: índice de función de costo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 2 3 4 5 7 7 13 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 27 24 25 26 27 42 29 30 35 33 33 34 35 36 40 38 39 40 41 42 62 45 45 100.00 91.47 77.10 87.91 79.08 46.82 59.15 73.20 91.60 71.35 91.32 82.93 62.97 58.11 47.97 49.40 76.74 100.00 104.09 91.03 50.24 64.72 79.84 48.70 70.39 98.61 39.84 39.25 91.36 92.25 80.13 51.69 35.47 39.77 61.25 61.25 59.57 51.22 38.52 86.71 83.84 79.83 56.02 66.64 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 76 77 78 79 74 75 70 71 72 68 69 73 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 46 47 48 51 50 51 52 53 58 55 56 57 58 59 60 61 62 232 65 65 66 67 81 77 78 79 80 75 80 71 72 73 69 73 80 81 82 87 84 85 86 87 88 89 90 94 93 93 94 95 96 97 98 99 150 48.57 53.08 71.31 36.71 55.86 72.96 34.40 65.80 84.43 47.14 80.17 60.14 68.44 77.68 63.10 68.98 38.63 33.24 69.07 59.00 76.15 92.66 81.62 101.43 101.43 15.40 73.96 112.17 111.34 72.09 72.21 73.50 100.88 78.90 90.73 127.80 67.37 69.36 65.03 92.29 42.83 64.20 72.00 73.49 48.84 54.71 107.35 56.98 68.14 21.91 116.61 108.45 35.03 51.93 77.20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 100 102 104.81 101 102 55.60 102 103 83.86 103 104 87.06 104 109 42.02 105 106 58.27 106 107 58.12 107 108 27.67 108 109 35.17 109 117 65.17 110 111 64.80 111 112 30.78 112 113 56.61 113 114 31.37 114 115 51.00 115 116 66.69 116 117 40.35 117 118 93.03 118 119 38.69 119 120 73.10 120 123 30.20 121 122 51.37 122 123 44.67 123 124 66.59 124 125 77.25 125 126 77.25 126 127 47.92 127 128 62.60 128 148 58.07 130 131 68.05 131 133 42.23 132 133 30.53 133 134 49.76 134 135 50.20 135 136 79.08 136 145 67.89 137 138 104.67 138 143 77.29 139 140 26.95 140 141 42.59 141 142 98.56 142 143 64.97 143 144 27.78 144 145 28.93 145 146 62.89 146 147 16.28 129 147 57.66 147 148 25.69 148 149 43.29 149 150 91.78 150 151 62.15 151 152 23.06 152 154 34.90 153 154 55.66 154 155 28.00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 155 156 51.55 0 156 165 39.35 0 157 158 71.14 0 158 159 66.11 0 159 163 47.36 0 160 161 49.98 0 161 162 35.73 0 162 163 29.02 0 163 164 51.09 0 164 165 54.74 0 165 167 48.92 0 166 167 89.56 0 167 168 46.97 0 168 170 58.02 0 169 170 52.02 0 170 172 82.38 0 171 172 34.85 0 172 173 74.44 0 173 174 70.80 0 174 186 69.10 0 175 176 42.20 0 176 177 38.18 0 177 178 69.52 0 178 181 68.60 0 179 181 54.96 0 180 181 49.23 0 181 182 35.40 0 182 185 50.75 0 184 185 91.84 0 183 185 50.38 0 185 186 57.66 0 186 187 92.49 0 187 197 91.06 0 188 189 35.69 0 189 191 68.05 0 190 191 50.00 0 191 193 63.17 0 192 193 60.34 0 193 195 34.77 0 194 195 60.00 0 195 196 72.76 0 196 197 46.55 0 197 198 99.94 0 198 206 100.08 0 199 200 80.87 0 200 203 42.29 0 201 202 53.07 0 202 203 57.55 0 203 204 49.12 0 204 205 44.86 0 205 206 38.58 0 206 207 69.05 0 207 208 69.05 0 208 224 71.03 0 209 210 84.88 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 1 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 211 214 213 214 217 216 217 223 219 220 221 223 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 320 239 240 241 242 245 244 245 246 247 248 249 255 251 252 254 254 255 256 257 260 259 260 261 263 263 317 265 84.88 66.34 44.22 80.19 71.25 69.85 83.49 46.77 34.98 37.93 67.81 66.48 56.40 34.22 100.90 98.43 98.29 64.82 61.49 55.19 97.08 96.31 96.68 100.89 97.28 96.10 95.30 96.82 89.83 88.78 97.86 94.89 82.73 94.33 94.33 111.63 111.63 99.07 99.07 99.30 94.00 104.93 98.80 56.65 65.63 115.17 115.32 59.27 114.95 114.95 62.04 61.22 126.29 37.45 32.05 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 266 267 268 269 270 271 301 273 274 275 276 277 278 300 280 281 282 283 284 285 299 287 288 290 290 291 294 293 294 295 296 298 298 299 300 301 302 303 304 317 306 307 308 309 314 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 96.81 94.98 112.68 112.36 98.64 98.64 98.64 92.16 92.16 111.89 111.72 98.92 98.30 98.90 85.12 84.33 113.14 111.50 98.66 98.66 98.66 35.15 81.46 80.73 34.39 111.15 111.54 59.55 38.61 98.02 98.02 98.02 61.00 53.87 37.00 67.04 112.58 112.24 65.34 61.96 63.66 54.71 53.76 53.89 110.74 59.28 56.84 54.52 56.65 63.76 63.91 59.47 106.13 106.13 98.53 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Anexo 1.03 DATOS DE NUDOS col 1: col 2: col 3: col 4: col 5: col 6: col 7: col 8: col 9: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 id del nudo cota del terreno [m] recubrimiento min. permisible [m], sobre la cresta profundidad de instalación max. permisible [m], sobre el fondo profundidad de instalación min. permisible [m],sobre el fondo prof. de la superficie libre del agua min. permisible [m], canal abierto índice de función de costo de buzón índice de volumen de retención índice de estación de bombeo 36.70 34.70 33.70 30.50 27.20 31.10 25.40 32.00 30.00 25.50 24.20 23.20 22.30 21.55 19.20 20.00 20.00 19.00 19.00 17.00 13.62 12.25 19.00 18.40 17.00 13.65 10.42 11.80 6.94 6.82 19.50 16.00 14.40 10.80 6.70 6.85 18.15 15.80 11.40 7.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 7.00 7.00 17.00 25.00 16.30 16.20 15.00 14.00 17.00 16.00 14.00 14.00 13.80 17.00 15.00 13.00 12.42 11.00 9.90 9.00 8.00 7.00 28.30 25.70 24.30 19.25 14.00 23.40 19.55 23.25 20.70 19.30 19.00 20.55 17.45 20.00 17.15 16.00 16.00 15.00 12.85 11.70 18.30 15.55 15.00 11.90 10.55 9.53 8.50 7.97 11.99 8.53 7.93 7.48 7.17 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 6.42 6.60 5.72 5.40 26.00 24.00 22.00 20.25 18.00 23.00 18.50 16.30 16.30 16.10 21.40 17.40 16.90 16.00 15.00 14.10 13.10 12.90 10.55 10.00 9.30 13.50 10.50 9.65 9.00 8.24 7.48 7.08 6.64 6.93 22.60 19.00 17.70 17.42 16.50 15.30 9.40 12.00 9.18 10.90 10.10 9.00 9.00 8.03 7.52 7.14 6.62 6.39 6.17 5.78 5.18 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 5.88 6.03 7.00 6.18 6.15 6.91 8.80 8.00 7.30 8.00 7.00 7.00 7.00 6.40 5.93 12.00 5.69 5.56 6.00 5.57 6.15 5.37 5.51 5.30 10.00 10.00 10.00 7.90 9.00 6.00 6.00 6.00 6.15 5.90 5.62 5.24 5.18 13.00 13.00 12.80 12.00 13.80 11.00 13.80 11.00 6.15 5.12 5.33 17.00 16.00 15.10 12.00 15.00 10.50 6.50 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 5.38 5.58 5.41 20.00 19.60 19.30 17.00 17.00 17.00 15.80 13.65 12.30 10.00 8.52 6.70 6.90 7.20 7.10 5.50 5.88 5.90 6.01 6.50 7.00 6.80 6.40 6.00 6.20 6.40 6.60 5.10 4.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 4.87 4.75 4.50 4.25 4.90 4.68 4.47 4.48 4.25 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 1.00 6.00 1.50 1.00 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 4.30 5.00 4.72 5.00 5.00 5.00 5.00 4.77 4.55 4.42 4.30 5.00 5.00 5.00 4.70 4.40 4.30 4.20 5.00 5.00 5.00 4.65 4.30 4.22 4.14 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 4.57 4.10 4.12 4.15 4.15 4.10 4.00 4.00 4.06 4.10 4.18 4.09 4.07 4.48 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 316 317 318 319 320 4.05 4.63 3.93 3.92 3.74 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Anexo 1.04 COORDENADAS DE NUDOS Columnna 1: Columna 2: Columna 3: Columna 4: numeración del nudo nombre del nudo coordenada x coordenada y 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 561509.83 561502.14 561495.12 561419.69 561429.03 561484.15 561437.84 561340.71 561268.89 561289.35 561354.48 561367.61 561379.48 561387.97 561396.45 561363.49 561325.78 561266.89 561190.41 561110.64 561038.72 560999.56 561054.94 560989.59 560948.84 560890.40 560944.52 560689.28 560655.43 560703.38 560836.03 560776.42 560803.83 560784.42 560750.86 560784.41 560944.71 560894.75 560851.64 560817.96 560865.22 560910.95 561536.99 561504.96 561485.49 561442.43 561396.06 NUDO001 NUDO002 NUDO003 NUDO004 NUDO005 NUDO006 NUDO007 NUDO008 NUDO009 NUDO010 NUDO011 NUDO012 NUDO013 NUDO014 NUDO015 NUDO016 NUDO017 NUDO018 NUDO019 NUDO020 NUDO021 NUDO022 NUDO023 NUDO024 NUDO025 NUDO026 NUDO027 NUDO028 NUDO029 NUDO030 NUDO031 NUDO032 NUDO033 NUDO034 NUDO035 NUDO036 NUDO037 NUDO038 NUDO039 NUDO040 NUDO041 NUDO042 NUDO043 NUDO044 NUDO045 NUDO046 NUDO047 9605835.63 9605935.34 9606026.53 9606042.54 9606129.96 9606201.62 9606208.54 9605913.02 9605927.18 9606016.46 9606045.63 9606135.99 9606218.08 9606280.48 9606337.97 9606372.82 9606404.73 9606453.94 9606518.36 9606585.24 9606641.04 9606672.52 9606512.34 9606558.23 9606584.88 9606624.12 9606706.55 9606305.86 9606325.71 9606403.48 9606358.16 9606387.72 9606431.54 9606461.24 9606482.57 9606533.81 9606506.28 9606538.71 9606566.37 9606585.05 9606657.75 9606728.01 9606409.25 9606494.99 9606431.27 9606453.74 9606479.56 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 NUDO048 NUDO049 NUDO050 NUDO051 NUDO052 NUDO053 NUDO054 NUDO055 NUDO056 NUDO057 NUDO058 NUDO059 NUDO060 NUDO061 NUDO062 NUDO063 NUDO064 NUDO065 NUDO066 NUDO067 NUDO068 NUDO069 NUDO070 NUDO071 NUDO072 NUDO073 NUDO074 NUDO075 NUDO076 NUDO077 NUDO078 NUDO079 NUDO080 NUDO081 NUDO082 NUDO083 NUDO084 NUDO085 NUDO086 NUDO087 NUDO088 NUDO089 NUDO090 NUDO091 NUDO092 NUDO093 NUDO094 NUDO095 NUDO096 NUDO097 NUDO098 NUDO099 NUDO100 NUDO101 NUDO102 NUDO103 561335.12 561362.65 561344.21 561304.84 561276.63 561222.18 561292.93 561277.07 561247.75 561202.68 561156.29 561095.88 561044.71 560987.94 560956.21 561194.51 561147.17 561128.30 561056.63 560968.31 561153.42 561089.51 561178.65 561127.89 561077.73 561028.51 561077.41 561017.67 561027.63 560969.44 560911.24 560903.88 560958.28 560890.45 560855.81 561025.20 560975.72 560904.65 560873.97 560819.86 560782.57 560745.36 560719.84 560804.61 560801.49 560751.74 560691.49 560679.99 560621.81 560569.28 560594.63 560566.15 561408.13 561334.93 561309.09 561229.84 9606516.59 9606651.49 9606598.76 9606537.34 9606557.03 9606594.08 9606776.31 9606731.92 9606657.30 9606697.12 9606646.80 9606695.63 9606732.55 9606771.73 9606793.77 9605937.67 9606013.26 9605957.36 9605983.11 9606011.12 9606114.53 9606036.47 9606244.24 9606193.05 9606141.11 9606086.51 9606333.06 9606238.12 9606373.72 9606290.65 9606207.57 9606194.05 9606143.94 9606035.63 9605977.85 9605955.19 9605912.99 9605854.11 9605884.00 9605918.54 9605856.95 9605793.57 9605751.93 9605766.72 9605645.49 9605673.29 9605705.13 9605686.48 9605585.42 9605490.54 9605466.32 9605422.90 9605833.84 9605750.29 9605799.52 9605772.10 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 NUDO104 NUDO105 NUDO106 NUDO107 NUDO108 NUDO109 NUDO110 NUDO111 NUDO112 NUDO113 NUDO114 NUDO115 NUDO116 NUDO117 NUDO118 NUDO119 NUDO120 NUDO121 NUDO122 NUDO123 NUDO124 NUDO125 NUDO126 NUDO127 NUDO128 NUDO129 NUDO130 NUDO131 NUDO132 NUDO133 NUDO134 NUDO135 NUDO136 NUDO137 NUDO138 NUDO139 NUDO140 NUDO141 NUDO142 NUDO143 NUDO144 NUDO145 NUDO146 NUDO147 NUDO148 NUDO149 NUDO150 NUDO151 NUDO152 NUDO153 NUDO154 NUDO155 NUDO156 NUDO157 NUDO158 NUDO159 561147.40 561123.23 561100.86 561080.28 561103.94 561107.68 561270.49 561235.47 561210.89 561183.10 561168.67 561120.80 561057.75 561046.45 560957.37 560920.30 560864.95 560946.57 560922.23 560881.70 560840.61 560785.42 560730.23 560700.15 560666.43 560694.19 560992.12 560955.39 560953.91 560930.63 560892.65 560868.83 560792.54 560853.11 560770.75 560777.41 560753.86 560731.08 560652.65 560694.09 560711.95 560726.92 560667.74 560654.16 560635.34 560606.63 560517.74 560480.87 560464.44 560464.44 560435.63 560408.55 560370.67 560489.46 560435.04 560407.48 9605744.12 9605887.89 9605834.09 9605779.73 9605765.39 9605730.41 9605558.46 9605612.97 9605631.51 9605680.83 9605708.68 9605691.10 9605669.37 9605708.10 9605681.25 9605670.18 9605622.43 9605623.76 9605578.52 9605597.31 9605544.91 9605490.85 9605436.79 9605474.10 9605421.37 9605396.32 9605301.52 9605244.10 9605190.28 9605210.03 9605242.18 9605286.37 9605307.18 9605323.65 9605388.25 9605218.19 9605205.09 9605169.10 9605228.83 9605278.55 9605299.82 9605324.58 9605345.84 9605354.82 9605372.32 9605339.92 9605362.76 9605312.73 9605328.90 9605328.90 9605348.61 9605355.75 9605390.72 9605567.68 9605613.50 9605553.40 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 NUDO160 NUDO161 NUDO162 NUDO163 NUDO164 NUDO165 NUDO166 NUDO167 NUDO168 NUDO169 NUDO170 NUDO171 NUDO172 NUDO173 NUDO174 NUDO175 NUDO176 NUDO177 NUDO178 NUDO179 NUDO180 NUDO181 NUDO182 NUDO183 NUDO184 NUDO185 NUDO186 NUDO187 NUDO188 NUDO189 NUDO190 NUDO191 NUDO192 NUDO193 NUDO194 NUDO195 NUDO196 NUDO197 NUDO198 NUDO199 NUDO200 NUDO201 NUDO202 NUDO203 NUDO204 NUDO205 NUDO206 NUDO207 NUDO208 NUDO209 NUDO210 NUDO211 NUDO212 NUDO213 NUDO214 NUDO215 560490.92 560445.35 560412.37 560385.98 560364.48 560340.30 560338.80 560308.98 560279.90 560270.88 560240.69 560201.93 560183.19 560132.66 560179.78 560488.04 560455.10 560426.64 560383.97 560387.75 560314.46 560340.36 560310.58 560242.32 560319.89 560271.84 560224.35 560277.44 560601.41 560570.71 560529.85 560511.07 560490.69 560455.38 560463.87 560427.67 560367.96 560329.69 560385.46 560655.33 560583.17 560618.04 560585.08 560550.34 560510.87 560474.08 560442.72 560486.67 560525.30 560851.11 560800.28 560749.45 560787.22 560755.43 560693.61 560757.17 9605467.40 9605485.36 9605499.10 9605511.19 9605464.85 9605415.74 9605537.76 9605453.32 9605490.19 9605575.32 9605532.95 9605621.33 9605591.95 9605646.61 9605699.46 9605723.63 9605750.00 9605775.46 9605720.56 9605639.78 9605625.74 9605667.61 9605686.77 9605678.72 9605797.81 9605719.55 9605752.27 9605827.99 9605732.72 9605750.91 9605830.03 9605783.69 9605862.44 9605813.51 9605882.35 9605834.51 9605876.07 9605902.57 9605985.51 9605927.04 9605963.54 9606077.68 9606036.08 9605990.20 9606019.45 9606045.12 9606067.59 9606131.69 9606188.92 9606261.51 9606193.53 9606125.54 9606243.19 9606212.45 9606161.37 9606293.94 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 NUDO216 NUDO217 NUDO218 NUDO219 NUDO220 NUDO221 NUDO222 NUDO223 NUDO224 NUDO225 NUDO226 NUDO227 NUDO228 NUDO229 NUDO230 NUDO231 NUDO232 NUDO233 NUDO234 NUDO235 NUDO236 NUDO237 NUDO238 NUDO239 NUDO240 NUDO241 NUDO242 NUDO243 NUDO244 NUDO245 NUDO246 NUDO247 NUDO248 NUDO249 NUDO250 NUDO251 NUDO252 NUDO253 NUDO254 NUDO255 NUDO256 NUDO257 NUDO258 NUDO259 NUDO260 NUDO261 NUDO262 NUDO263 NUDO264 NUDO265 NUDO266 NUDO267 NUDO268 NUD0269 NUDO270 NUDO271 560700.53 560634.79 560583.15 560555.18 560523.79 560559.81 560626.36 560595.61 560567.23 560622.85 560679.40 560735.20 560771.17 560805.77 560829.36 560884.28 560928.53 560982.29 561045.76 561103.79 561024.17 560945.84 560162.99 560215.87 560268.56 560322.50 560373.87 560201.84 560253.76 560305.68 560368.10 560430.52 560483.15 560535.78 560482.46 560529.12 560588.01 560687.88 560641.90 560586.89 560651.68 560714.94 560539.60 560602.51 560665.42 560698.25 560840.33 560731.18 560097.26 560124.71 560179.71 560232.73 560293.86 560353.39 560403.51 560453.63 9606253.07 9606201.59 9606113.37 9606092.38 9606113.66 9606171.11 9606274.41 9606227.13 9606246.25 9606330.44 9606411.02 9606491.94 9606545.87 9606596.70 9606646.59 9606726.64 9606812.19 9606892.54 9606970.96 9607049.04 9607102.86 9607157.15 9605804.53 9605877.14 9605948.59 9606030.24 9606110.03 9605999.36 9606078.11 9606156.87 9606249.42 9606341.96 9606425.90 9606509.84 9606307.92 9606389.51 9606476.36 9606526.10 9606559.18 9606594.98 9606690.20 9606786.62 9606626.76 9606722.97 9606819.17 9606871.81 9606859.87 9606923.41 9606064.28 9606047.73 9606127.40 9606206.20 9606300.83 9606396.12 9606481.08 9606566.03 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 NUDO272 NUDO273 NUDO274 NUDO275 NUDO276 NUDO277 NUDO278 NUDO279 NUDO280 NUDO281 NUDO282 NUDO283 NUDO284 NUDO285 NUDO286 NUDO287 NUDO288 NUDO289 NUDO290 NUDO291 NUDO292 NUDO293 NUDO294 NUDO295 NUDO296 NUDO297 NUDO298 NUDO299 NUDO300 NUDO301 NUDO302 NUDO303 NUDO304 NUDO305 NUDO306 NUDO307 NUDO308 NUDO309 NUDO310 NUDO311 NUDO312 NUDO313 NUDO314 NUDO315 NUDO316 NUDO317 NUDO318 NUDO319 NUDO320 560072.40 560123.62 560174.85 560233.63 560291.68 560343.46 560395.05 559994.82 560053.72 560110.29 560183.16 560254.41 560308.57 560362.74 559925.53 559948.47 560007.50 560040.43 560065.13 560132.94 560116.72 560168.08 560199.89 560257.21 560314.54 560322.60 560371.86 560416.91 560447.23 560503.75 560564.98 560625.43 560662.43 560328.39 560382.07 560428.14 560473.04 560518.52 560385.07 560436.95 560483.67 560531.13 560580.34 560615.92 560650.31 560699.06 560754.99 560810.94 560862.76 9606091.21 9606167.83 9606244.44 9606339.66 9606435.11 9606519.39 9606603.04 9606164.58 9606226.03 9606288.56 9606375.11 9606460.88 9606543.37 9606625.80 9606235.68 9606209.05 9606265.44 9606345.92 9606321.99 9606410.05 9606551.31 9606521.15 9606499.27 9606578.78 9606658.30 9606773.79 9606737.81 9606708.25 9606687.05 9606650.99 9606745.46 9606838.84 9606892.69 9606900.26 9606866.02 9606836.51 9606806.96 9606778.05 9606985.90 9606957.21 9606924.85 9606898.00 9606869.93 9606922.85 9606976.72 9606942.66 9607032.85 9607123.04 9607206.86 Anexo 1.05 DATOS DE PERFILES DE LOS CONDUCTOS Fila 1 col 1: col 2: número de tipos de perfil número de perfiles disponibles Fila 2 col 1: índice de cálculo hidráulico, según Prandtl-Colebrook = 0, según Manning = 1 Fila 3 col 1: col 2: col 3: tipo de perfil perfil cerrado = 0, perfil abierto = 1 índice de función de costo Fila 4 col 1: col 2: col 3: col 4: col 5: col 6: col 7: col 8: dimensión 1, si perfil de sección circular, es el diámetro \" 2 \" 3 coeficiente de rugosidad [m] prof. de inst. min. permisible [m], sobre el fondo prof. de inst. max. permisible [m], sobre el fondo velocidad min. permisible [m/s] velocidad max. permisible [m/s] 1 22 0 1 0 1 0.4000 0.0000 1 0 1 0.4500 0.0000 1 0 1 0.5000 0.0000 1 0 1 0.6000 0.0000 1 0 1 0.7000 0.0000 1 0 1 0.8000 0.0000 1 0 1 0.9000 0.0000 1 0 1 1.0000 0.0000 1 0 1 1.1000 0.0000 1 0 1 1.2000 0.0000 1 0 1 1.3000 0.0000 1 0 1 1.4000 0.0000 1 0 1 1.5000 0.0000 1 0 1 1.6000 0.0000 0.0000 0.0015 1.4000 6.4000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.4500 6.4500 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.5000 6.5000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.6000 6.6000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.7000 6.7000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.8000 6.8000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 1.9000 6.9000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.0000 7.0000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.1000 7.1000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.2000 7.2000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.3000 7.3000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.4000 7.4000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.5000 7.5000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.6000 7.6000 0.9000 6.0000 1 0 1.7000 1 0 1.8000 1 0 1.9000 1 0 2.0000 1 0 2.1000 1 0 2.2000 1 0 2.3000 1 0 2.4000 1 0 2.6000 1 0 2.8000 1 0 3.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 1 0.0000 0.0000 0.0015 2.7000 7.7000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.8000 7.8000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 2.9000 7.9000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.0000 8.0000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.1000 8.1000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.2000 8.2000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.3000 8.3000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.4000 8.4000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.6000 8.6000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.8000 8.8000 0.9000 6.0000 0.0000 0.0015 3.6000 9.0000 0.9000 6.0000 Anexo 1.06 DATOS DE CAUDAL DE ESCORRENTÍA Fila 1 col 1: col 2: intervalo externo de serie Q vs. t [s] tiempo de inicio absoluto [s] Fila 2 col 1: col 2: col 3: caudal base [m³/s] número de valores de serie Q vs. t tiempo de inicio relativo [s] Filas sgtes. de 8 columnas c/u contienen valores del caudal de la serie Q vs. t 300 0 0 45 0 0.0000 0.0061 0.0122 0.0184 0.0245 0.0306 0.0367 0.0428 0.0490 0.0551 0.0612 0.0673 0.0734 0.0795 0.0857 0.0918 0.0979 0.0982 0.0945 0.0909 0.0873 0.0836 0.0800 0.0764 0.0727 0.0691 0.0654 0.0618 0.0582 0.0545 0.0509 0.0473 0.0436 0.0400 0.0364 0.0327 0.0291 0.0255 0.0218 0.0182 0.0145 0.0109 0.0073 0.0036 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0041 0.0082 0.0123 0.0164 0.0205 0.0246 0.0287 0.0327 0.0368 0.0409 0.0450 0.0491 0.0532 0.0573 0.0614 0.0655 0.0657 0.0632 0.0608 0.0584 0.0559 0.0535 0.0511 0.0486 0.0462 0.0438 0.0413 0.0389 0.0365 0.0340 0.0316 0.0292 0.0268 0.0243 0.0219 0.0195 0.0170 0.0146 0.0122 0.0097 0.0073 0.0049 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0066 0.0131 0.0197 0.0262 0.0328 0.0393 0.0459 0.0524 0.0590 0.0656 0.0721 0.0787 0.0852 0.0918 0.0983 0.1049 0.1052 0.1013 0.0974 0.0935 0.0896 0.0857 0.0818 0.0779 0.0740 0.0701 0.0662 0.0623 0.0584 0.0545 0.0506 0.0467 0.0428 0.0390 0.0351 0.0312 0.0273 0.0234 0.0195 0.0156 0.0117 0.0078 0.0039 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0090 0.0121 0.0151 0.0181 0.0211 0.0241 0.0271 0.0301 0.0332 0.0362 0.0392 0.0422 0.0452 0.0482 0.0484 0.0466 0.0448 0.0430 0.0412 0.0394 0.0376 0.0358 0.0340 0.0322 0.0305 0.0287 0.0269 0.0251 0.0233 0.0215 0.0197 0.0179 0.0161 0.0143 0.0125 0.0107 0.0090 0.0072 0.0054 0.0036 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0041 0.0062 0.0083 0.0103 0.0124 0.0145 0.0165 0.0186 0.0207 0.0227 0.0248 0.0269 0.0289 0.0310 0.0331 0.0332 0.0319 0.0307 0.0295 0.0282 0.0270 0.0258 0.0246 0.0233 0.0221 0.0209 0.0196 0.0184 0.0172 0.0160 0.0147 0.0135 0.0123 0.0111 0.0098 0.0086 0.0074 0.0061 0.0049 0.0037 0.0025 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0075 0.0113 0.0151 0.0189 0.0226 0.0264 0.0302 0.0340 0.0377 0.0415 0.0453 0.0490 0.0528 0.0566 0.0604 0.0605 0.0583 0.0560 0.0538 0.0516 0.0493 0.0471 0.0448 0.0426 0.0404 0.0381 0.0359 0.0336 0.0314 0.0291 0.0269 0.0247 0.0224 0.0202 0.0179 0.0157 0.0135 0.0112 0.0090 0.0067 0.0045 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0046 0.0069 0.0092 0.0115 0.0138 0.0161 0.0184 0.0207 0.0230 0.0253 0.0276 0.0299 0.0322 0.0345 0.0368 0.0369 0.0355 0.0341 0.0328 0.0314 0.0300 0.0287 0.0273 0.0259 0.0246 0.0232 0.0218 0.0205 0.0191 0.0177 0.0164 0.0150 0.0137 0.0123 0.0109 0.0096 0.0082 0.0068 0.0055 0.0041 0.0027 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0042 0.0084 0.0126 0.0168 0.0210 0.0252 0.0294 0.0336 0.0378 0.0420 0.0463 0.0505 0.0547 0.0589 0.0631 0.0673 0.0675 0.0650 0.0625 0.0600 0.0575 0.0550 0.0525 0.0500 0.0475 0.0450 0.0425 0.0400 0.0375 0.0350 0.0325 0.0300 0.0275 0.0250 0.0225 0.0200 0.0175 0.0150 0.0125 0.0100 0.0075 0.0050 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0034 0.0068 0.0102 0.0136 0.0170 0.0204 0.0237 0.0271 0.0305 0.0339 0.0373 0.0407 0.0441 0.0475 0.0509 0.0543 0.0544 0.0524 0.0504 0.0484 0.0464 0.0444 0.0423 0.0403 0.0383 0.0363 0.0343 0.0323 0.0302 0.0282 0.0262 0.0242 0.0222 0.0202 0.0181 0.0161 0.0141 0.0121 0.0101 0.0081 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0110 0.0220 0.0329 0.0439 0.0549 0.0659 0.0768 0.0878 0.0988 0.1098 0.1208 0.1317 0.1427 0.1537 0.1647 0.1756 0.1761 0.1696 0.1631 0.1566 0.1500 0.1435 0.1370 0.1305 0.1239 0.1174 0.1109 0.1044 0.0978 0.0913 0.0848 0.0783 0.0718 0.0652 0.0587 0.0522 0.0457 0.0391 0.0326 0.0261 0.0196 0.0130 0.0065 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0059 0.0118 0.0177 0.0236 0.0296 0.0355 0.0414 0.0473 0.0532 0.0591 0.0650 0.0709 0.0768 0.0828 0.0887 0.0946 0.0948 0.0913 0.0878 0.0843 0.0808 0.0773 0.0738 0.0702 0.0667 0.0632 0.0597 0.0562 0.0527 0.0492 0.0457 0.0421 0.0386 0.0351 0.0316 0.0281 0.0246 0.0211 0.0176 0.0140 0.0105 0.0070 0.0035 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0051 0.0077 0.0102 0.0128 0.0153 0.0179 0.0205 0.0230 0.0256 0.0281 0.0307 0.0332 0.0358 0.0384 0.0409 0.0410 0.0395 0.0380 0.0365 0.0349 0.0334 0.0319 0.0304 0.0289 0.0273 0.0258 0.0243 0.0228 0.0213 0.0198 0.0182 0.0167 0.0152 0.0137 0.0122 0.0106 0.0091 0.0076 0.0061 0.0046 0.0030 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0041 0.0081 0.0122 0.0163 0.0203 0.0244 0.0285 0.0325 0.0366 0.0407 0.0447 0.0488 0.0529 0.0569 0.0610 0.0651 0.0652 0.0628 0.0604 0.0580 0.0556 0.0532 0.0507 0.0483 0.0459 0.0435 0.0411 0.0387 0.0362 0.0338 0.0314 0.0290 0.0266 0.0242 0.0217 0.0193 0.0169 0.0145 0.0121 0.0097 0.0072 0.0048 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0029 0.0043 0.0058 0.0072 0.0087 0.0101 0.0115 0.0130 0.0144 0.0159 0.0173 0.0188 0.0202 0.0216 0.0231 0.0231 0.0223 0.0214 0.0206 0.0197 0.0189 0.0180 0.0171 0.0163 0.0154 0.0146 0.0137 0.0129 0.0120 0.0111 0.0103 0.0094 0.0086 0.0077 0.0069 0.0060 0.0051 0.0043 0.0034 0.0026 0.0017 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0040 0.0060 0.0080 0.0100 0.0120 0.0140 0.0160 0.0180 0.0200 0.0220 0.0240 0.0260 0.0280 0.0300 0.0320 0.0321 0.0309 0.0297 0.0285 0.0274 0.0262 0.0250 0.0238 0.0226 0.0214 0.0202 0.0190 0.0178 0.0167 0.0155 0.0143 0.0131 0.0119 0.0107 0.0095 0.0083 0.0071 0.0059 0.0048 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0043 0.0085 0.0128 0.0171 0.0213 0.0256 0.0299 0.0341 0.0384 0.0427 0.0470 0.0512 0.0555 0.0598 0.0640 0.0683 0.0685 0.0659 0.0634 0.0609 0.0583 0.0558 0.0533 0.0507 0.0482 0.0457 0.0431 0.0406 0.0380 0.0355 0.0330 0.0304 0.0279 0.0254 0.0228 0.0203 0.0178 0.0152 0.0127 0.0101 0.0076 0.0051 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0093 0.0185 0.0278 0.0371 0.0464 0.0556 0.0649 0.0742 0.0834 0.0927 0.1020 0.1113 0.1205 0.1298 0.1391 0.1483 0.1488 0.1432 0.1377 0.1322 0.1267 0.1212 0.1157 0.1102 0.1047 0.0992 0.0937 0.0881 0.0826 0.0771 0.0716 0.0661 0.0606 0.0551 0.0496 0.0441 0.0386 0.0331 0.0275 0.0220 0.0165 0.0110 0.0055 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0028 0.0042 0.0057 0.0071 0.0085 0.0099 0.0113 0.0127 0.0142 0.0156 0.0170 0.0184 0.0198 0.0212 0.0226 0.0227 0.0219 0.0210 0.0202 0.0193 0.0185 0.0177 0.0168 0.0160 0.0151 0.0143 0.0135 0.0126 0.0118 0.0109 0.0101 0.0092 0.0084 0.0076 0.0067 0.0059 0.0050 0.0042 0.0034 0.0025 0.0017 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0046 0.0092 0.0139 0.0185 0.0231 0.0277 0.0323 0.0369 0.0416 0.0462 0.0508 0.0554 0.0600 0.0647 0.0693 0.0739 0.0741 0.0713 0.0686 0.0659 0.0631 0.0604 0.0576 0.0549 0.0521 0.0494 0.0466 0.0439 0.0412 0.0384 0.0357 0.0329 0.0302 0.0274 0.0247 0.0220 0.0192 0.0165 0.0137 0.0110 0.0082 0.0055 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0071 0.0141 0.0212 0.0282 0.0353 0.0423 0.0494 0.0564 0.0635 0.0706 0.0776 0.0847 0.0917 0.0988 0.1058 0.1129 0.1132 0.1090 0.1048 0.1006 0.0964 0.0922 0.0880 0.0839 0.0797 0.0755 0.0713 0.0671 0.0629 0.0587 0.0545 0.0503 0.0461 0.0419 0.0377 0.0335 0.0293 0.0252 0.0210 0.0168 0.0126 0.0084 0.0042 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0040 0.0079 0.0119 0.0158 0.0198 0.0238 0.0277 0.0317 0.0356 0.0396 0.0436 0.0475 0.0515 0.0555 0.0594 0.0634 0.0635 0.0612 0.0588 0.0565 0.0541 0.0518 0.0494 0.0471 0.0447 0.0424 0.0400 0.0377 0.0353 0.0330 0.0306 0.0282 0.0259 0.0235 0.0212 0.0188 0.0165 0.0141 0.0118 0.0094 0.0071 0.0047 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0029 0.0058 0.0087 0.0116 0.0145 0.0174 0.0204 0.0233 0.0262 0.0291 0.0320 0.0349 0.0378 0.0407 0.0436 0.0465 0.0466 0.0449 0.0432 0.0415 0.0397 0.0380 0.0363 0.0346 0.0328 0.0311 0.0294 0.0276 0.0259 0.0242 0.0225 0.0207 0.0190 0.0173 0.0155 0.0138 0.0121 0.0104 0.0086 0.0069 0.0052 0.0035 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0009 0.0019 0.0028 0.0037 0.0047 0.0056 0.0065 0.0075 0.0084 0.0093 0.0103 0.0112 0.0121 0.0131 0.0140 0.0149 0.0150 0.0144 0.0139 0.0133 0.0128 0.0122 0.0116 0.0111 0.0105 0.0100 0.0094 0.0089 0.0083 0.0078 0.0072 0.0067 0.0061 0.0055 0.0050 0.0044 0.0039 0.0033 0.0028 0.0022 0.0017 0.0011 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0040 0.0053 0.0066 0.0079 0.0092 0.0105 0.0119 0.0132 0.0145 0.0158 0.0171 0.0184 0.0198 0.0211 0.0211 0.0204 0.0196 0.0188 0.0180 0.0172 0.0164 0.0157 0.0149 0.0141 0.0133 0.0125 0.0117 0.0110 0.0102 0.0094 0.0086 0.0078 0.0070 0.0063 0.0055 0.0047 0.0039 0.0031 0.0023 0.0016 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0010 0.0021 0.0031 0.0041 0.0052 0.0062 0.0072 0.0082 0.0093 0.0103 0.0113 0.0124 0.0134 0.0144 0.0155 0.0165 0.0165 0.0159 0.0153 0.0147 0.0141 0.0135 0.0129 0.0122 0.0116 0.0110 0.0104 0.0098 0.0092 0.0086 0.0080 0.0073 0.0067 0.0061 0.0055 0.0049 0.0043 0.0037 0.0031 0.0024 0.0018 0.0012 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0017 0.0034 0.0052 0.0069 0.0086 0.0103 0.0120 0.0137 0.0155 0.0172 0.0189 0.0206 0.0223 0.0240 0.0258 0.0275 0.0276 0.0265 0.0255 0.0245 0.0235 0.0224 0.0214 0.0204 0.0194 0.0184 0.0173 0.0163 0.0153 0.0143 0.0133 0.0122 0.0112 0.0102 0.0092 0.0082 0.0071 0.0061 0.0051 0.0041 0.0031 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0090 0.0120 0.0150 0.0180 0.0210 0.0240 0.0270 0.0300 0.0330 0.0360 0.0390 0.0420 0.0450 0.0480 0.0482 0.0464 0.0446 0.0428 0.0410 0.0393 0.0375 0.0357 0.0339 0.0321 0.0303 0.0285 0.0268 0.0250 0.0232 0.0214 0.0196 0.0178 0.0161 0.0143 0.0125 0.0107 0.0089 0.0071 0.0054 0.0036 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0049 0.0073 0.0097 0.0121 0.0146 0.0170 0.0194 0.0219 0.0243 0.0267 0.0291 0.0316 0.0340 0.0364 0.0389 0.0390 0.0375 0.0361 0.0346 0.0332 0.0318 0.0303 0.0289 0.0274 0.0260 0.0245 0.0231 0.0217 0.0202 0.0188 0.0173 0.0159 0.0144 0.0130 0.0115 0.0101 0.0087 0.0072 0.0058 0.0043 0.0029 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0016 0.0024 0.0032 0.0041 0.0049 0.0057 0.0065 0.0073 0.0081 0.0089 0.0097 0.0106 0.0114 0.0122 0.0130 0.0130 0.0125 0.0121 0.0116 0.0111 0.0106 0.0101 0.0097 0.0092 0.0087 0.0082 0.0077 0.0072 0.0068 0.0063 0.0058 0.0053 0.0048 0.0043 0.0039 0.0034 0.0029 0.0024 0.0019 0.0014 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0028 0.0042 0.0056 0.0070 0.0084 0.0098 0.0112 0.0126 0.0141 0.0155 0.0169 0.0183 0.0197 0.0211 0.0225 0.0225 0.0217 0.0209 0.0200 0.0192 0.0184 0.0175 0.0167 0.0159 0.0150 0.0142 0.0134 0.0125 0.0117 0.0109 0.0100 0.0092 0.0084 0.0075 0.0067 0.0058 0.0050 0.0042 0.0033 0.0025 0.0017 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0009 0.0017 0.0026 0.0034 0.0043 0.0052 0.0060 0.0069 0.0077 0.0086 0.0095 0.0103 0.0112 0.0120 0.0129 0.0138 0.0138 0.0133 0.0128 0.0123 0.0118 0.0112 0.0107 0.0102 0.0097 0.0092 0.0087 0.0082 0.0077 0.0072 0.0066 0.0061 0.0056 0.0051 0.0046 0.0041 0.0036 0.0031 0.0026 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0055 0.0111 0.0166 0.0221 0.0277 0.0332 0.0388 0.0443 0.0498 0.0554 0.0609 0.0664 0.0720 0.0775 0.0830 0.0886 0.0888 0.0855 0.0822 0.0790 0.0757 0.0724 0.0691 0.0658 0.0625 0.0592 0.0559 0.0526 0.0493 0.0461 0.0428 0.0395 0.0362 0.0329 0.0296 0.0263 0.0230 0.0197 0.0164 0.0132 0.0099 0.0066 0.0033 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0047 0.0071 0.0094 0.0118 0.0141 0.0165 0.0188 0.0212 0.0235 0.0259 0.0282 0.0306 0.0329 0.0353 0.0376 0.0377 0.0363 0.0349 0.0335 0.0321 0.0307 0.0293 0.0280 0.0266 0.0252 0.0238 0.0224 0.0210 0.0196 0.0182 0.0168 0.0154 0.0140 0.0126 0.0112 0.0098 0.0084 0.0070 0.0056 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0035 0.0053 0.0071 0.0088 0.0106 0.0124 0.0141 0.0159 0.0177 0.0195 0.0212 0.0230 0.0248 0.0265 0.0283 0.0284 0.0273 0.0263 0.0252 0.0242 0.0231 0.0221 0.0210 0.0200 0.0189 0.0179 0.0168 0.0158 0.0147 0.0137 0.0126 0.0116 0.0105 0.0095 0.0084 0.0074 0.0063 0.0053 0.0042 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0007 0.0014 0.0021 0.0028 0.0034 0.0041 0.0048 0.0055 0.0062 0.0069 0.0076 0.0083 0.0089 0.0096 0.0103 0.0110 0.0110 0.0106 0.0102 0.0098 0.0094 0.0090 0.0086 0.0082 0.0078 0.0074 0.0069 0.0065 0.0061 0.0057 0.0053 0.0049 0.0045 0.0041 0.0037 0.0033 0.0029 0.0025 0.0020 0.0016 0.0012 0.0008 0.0004 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0086 0.0172 0.0258 0.0345 0.0431 0.0517 0.0603 0.0689 0.0775 0.0862 0.0948 0.1034 0.1120 0.1206 0.1292 0.1378 0.1382 0.1331 0.1280 0.1229 0.1177 0.1126 0.1075 0.1024 0.0973 0.0921 0.0870 0.0819 0.0768 0.0717 0.0665 0.0614 0.0563 0.0512 0.0461 0.0410 0.0358 0.0307 0.0256 0.0205 0.0154 0.0102 0.0051 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0039 0.0051 0.0064 0.0077 0.0090 0.0103 0.0116 0.0129 0.0141 0.0154 0.0167 0.0180 0.0193 0.0206 0.0206 0.0199 0.0191 0.0183 0.0176 0.0168 0.0160 0.0153 0.0145 0.0138 0.0130 0.0122 0.0115 0.0107 0.0099 0.0092 0.0084 0.0076 0.0069 0.0061 0.0053 0.0046 0.0038 0.0031 0.0023 0.0015 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0061 0.0091 0.0121 0.0152 0.0182 0.0212 0.0243 0.0273 0.0304 0.0334 0.0364 0.0395 0.0425 0.0455 0.0486 0.0487 0.0469 0.0451 0.0433 0.0415 0.0397 0.0379 0.0361 0.0343 0.0325 0.0307 0.0289 0.0271 0.0252 0.0234 0.0216 0.0198 0.0180 0.0162 0.0144 0.0126 0.0108 0.0090 0.0072 0.0054 0.0036 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0012 0.0023 0.0035 0.0046 0.0058 0.0070 0.0081 0.0093 0.0104 0.0116 0.0128 0.0139 0.0151 0.0162 0.0174 0.0186 0.0186 0.0179 0.0172 0.0165 0.0159 0.0152 0.0145 0.0138 0.0131 0.0124 0.0117 0.0110 0.0103 0.0096 0.0090 0.0083 0.0076 0.0069 0.0062 0.0055 0.0048 0.0041 0.0034 0.0028 0.0021 0.0014 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0023 0.0034 0.0045 0.0056 0.0068 0.0079 0.0090 0.0102 0.0113 0.0124 0.0135 0.0147 0.0158 0.0169 0.0181 0.0181 0.0174 0.0168 0.0161 0.0154 0.0147 0.0141 0.0134 0.0127 0.0121 0.0114 0.0107 0.0101 0.0094 0.0087 0.0080 0.0074 0.0067 0.0060 0.0054 0.0047 0.0040 0.0034 0.0027 0.0020 0.0013 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0017 0.0034 0.0051 0.0068 0.0085 0.0102 0.0119 0.0136 0.0153 0.0170 0.0187 0.0204 0.0221 0.0238 0.0255 0.0272 0.0273 0.0263 0.0253 0.0242 0.0232 0.0222 0.0212 0.0202 0.0192 0.0182 0.0172 0.0162 0.0152 0.0141 0.0131 0.0121 0.0111 0.0101 0.0091 0.0081 0.0071 0.0061 0.0051 0.0040 0.0030 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0143 0.0287 0.0430 0.0574 0.0717 0.0861 0.1004 0.1148 0.1291 0.1434 0.1578 0.1721 0.1865 0.2008 0.2152 0.2295 0.2301 0.2216 0.2131 0.2046 0.1960 0.1875 0.1790 0.1705 0.1619 0.1534 0.1449 0.1364 0.1279 0.1193 0.1108 0.1023 0.0938 0.0852 0.0767 0.0682 0.0597 0.0511 0.0426 0.0341 0.0256 0.0170 0.0085 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0064 0.0096 0.0128 0.0160 0.0192 0.0224 0.0256 0.0288 0.0320 0.0352 0.0384 0.0416 0.0448 0.0480 0.0512 0.0513 0.0494 0.0475 0.0456 0.0437 0.0418 0.0399 0.0380 0.0361 0.0342 0.0323 0.0304 0.0285 0.0266 0.0247 0.0228 0.0209 0.0190 0.0171 0.0152 0.0133 0.0114 0.0095 0.0076 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0068 0.0135 0.0203 0.0270 0.0338 0.0406 0.0473 0.0541 0.0608 0.0676 0.0744 0.0811 0.0879 0.0946 0.1014 0.1082 0.1085 0.1044 0.1004 0.0964 0.0924 0.0884 0.0844 0.0803 0.0763 0.0723 0.0683 0.0643 0.0603 0.0562 0.0522 0.0482 0.0442 0.0402 0.0362 0.0321 0.0281 0.0241 0.0201 0.0161 0.0121 0.0080 0.0040 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0088 0.0177 0.0265 0.0353 0.0442 0.0530 0.0618 0.0707 0.0795 0.0883 0.0972 0.1060 0.1148 0.1237 0.1325 0.1413 0.1417 0.1365 0.1312 0.1260 0.1207 0.1155 0.1102 0.1050 0.0997 0.0945 0.0892 0.0840 0.0787 0.0735 0.0682 0.0630 0.0577 0.0525 0.0472 0.0420 0.0367 0.0315 0.0262 0.0210 0.0157 0.0105 0.0052 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0063 0.0095 0.0127 0.0159 0.0190 0.0222 0.0254 0.0286 0.0317 0.0349 0.0381 0.0413 0.0444 0.0476 0.0508 0.0509 0.0490 0.0472 0.0453 0.0434 0.0415 0.0396 0.0377 0.0358 0.0339 0.0321 0.0302 0.0283 0.0264 0.0245 0.0226 0.0207 0.0189 0.0170 0.0151 0.0132 0.0113 0.0094 0.0075 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0034 0.0068 0.0102 0.0136 0.0169 0.0203 0.0237 0.0271 0.0305 0.0339 0.0373 0.0407 0.0441 0.0474 0.0508 0.0542 0.0544 0.0524 0.0503 0.0483 0.0463 0.0443 0.0423 0.0403 0.0383 0.0362 0.0342 0.0322 0.0302 0.0282 0.0262 0.0242 0.0222 0.0201 0.0181 0.0161 0.0141 0.0121 0.0101 0.0081 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0076 0.0115 0.0153 0.0191 0.0229 0.0267 0.0306 0.0344 0.0382 0.0420 0.0458 0.0497 0.0535 0.0573 0.0611 0.0613 0.0590 0.0568 0.0545 0.0522 0.0499 0.0477 0.0454 0.0431 0.0409 0.0386 0.0363 0.0341 0.0318 0.0295 0.0272 0.0250 0.0227 0.0204 0.0182 0.0159 0.0136 0.0114 0.0091 0.0068 0.0045 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0067 0.0100 0.0134 0.0167 0.0200 0.0234 0.0267 0.0301 0.0334 0.0367 0.0401 0.0434 0.0468 0.0501 0.0534 0.0536 0.0516 0.0496 0.0476 0.0457 0.0437 0.0417 0.0397 0.0377 0.0357 0.0337 0.0318 0.0298 0.0278 0.0258 0.0238 0.0218 0.0198 0.0179 0.0159 0.0139 0.0119 0.0099 0.0079 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0029 0.0043 0.0058 0.0072 0.0087 0.0101 0.0116 0.0130 0.0145 0.0159 0.0174 0.0188 0.0203 0.0217 0.0232 0.0233 0.0224 0.0215 0.0207 0.0198 0.0190 0.0181 0.0172 0.0164 0.0155 0.0146 0.0138 0.0129 0.0121 0.0112 0.0103 0.0095 0.0086 0.0078 0.0069 0.0060 0.0052 0.0043 0.0034 0.0026 0.0017 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0012 0.0025 0.0037 0.0049 0.0062 0.0074 0.0087 0.0099 0.0111 0.0124 0.0136 0.0148 0.0161 0.0173 0.0186 0.0198 0.0198 0.0191 0.0184 0.0176 0.0169 0.0162 0.0154 0.0147 0.0140 0.0132 0.0125 0.0118 0.0110 0.0103 0.0096 0.0088 0.0081 0.0074 0.0066 0.0059 0.0051 0.0044 0.0037 0.0029 0.0022 0.0015 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0053 0.0071 0.0089 0.0107 0.0124 0.0142 0.0160 0.0178 0.0195 0.0213 0.0231 0.0249 0.0266 0.0284 0.0285 0.0274 0.0264 0.0253 0.0243 0.0232 0.0222 0.0211 0.0200 0.0190 0.0179 0.0169 0.0158 0.0148 0.0137 0.0127 0.0116 0.0105 0.0095 0.0084 0.0074 0.0063 0.0053 0.0042 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0109 0.0218 0.0327 0.0436 0.0545 0.0654 0.0763 0.0872 0.0981 0.1090 0.1200 0.1309 0.1418 0.1527 0.1636 0.1745 0.1749 0.1685 0.1620 0.1555 0.1490 0.1425 0.1361 0.1296 0.1231 0.1166 0.1102 0.1037 0.0972 0.0907 0.0842 0.0778 0.0713 0.0648 0.0583 0.0518 0.0454 0.0389 0.0324 0.0259 0.0194 0.0130 0.0065 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0037 0.0055 0.0073 0.0091 0.0110 0.0128 0.0146 0.0164 0.0183 0.0201 0.0219 0.0237 0.0256 0.0274 0.0292 0.0293 0.0282 0.0271 0.0260 0.0249 0.0239 0.0228 0.0217 0.0206 0.0195 0.0184 0.0174 0.0163 0.0152 0.0141 0.0130 0.0119 0.0108 0.0098 0.0087 0.0076 0.0065 0.0054 0.0043 0.0033 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0045 0.0090 0.0135 0.0181 0.0226 0.0271 0.0316 0.0361 0.0406 0.0451 0.0496 0.0542 0.0587 0.0632 0.0677 0.0722 0.0724 0.0697 0.0670 0.0644 0.0617 0.0590 0.0563 0.0536 0.0509 0.0483 0.0456 0.0429 0.0402 0.0375 0.0349 0.0322 0.0295 0.0268 0.0241 0.0215 0.0188 0.0161 0.0134 0.0107 0.0080 0.0054 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0049 0.0074 0.0099 0.0123 0.0148 0.0173 0.0197 0.0222 0.0247 0.0272 0.0296 0.0321 0.0346 0.0370 0.0395 0.0396 0.0381 0.0367 0.0352 0.0337 0.0323 0.0308 0.0293 0.0279 0.0264 0.0249 0.0235 0.0220 0.0205 0.0191 0.0176 0.0161 0.0147 0.0132 0.0117 0.0103 0.0088 0.0073 0.0059 0.0044 0.0029 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0043 0.0085 0.0128 0.0170 0.0213 0.0255 0.0298 0.0340 0.0383 0.0425 0.0468 0.0510 0.0553 0.0595 0.0638 0.0680 0.0682 0.0657 0.0632 0.0606 0.0581 0.0556 0.0530 0.0505 0.0480 0.0455 0.0429 0.0404 0.0379 0.0354 0.0328 0.0303 0.0278 0.0253 0.0227 0.0202 0.0177 0.0152 0.0126 0.0101 0.0076 0.0051 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0076 0.0153 0.0229 0.0306 0.0382 0.0458 0.0535 0.0611 0.0687 0.0764 0.0840 0.0917 0.0993 0.1069 0.1146 0.1222 0.1226 0.1180 0.1135 0.1089 0.1044 0.0999 0.0953 0.0908 0.0862 0.0817 0.0772 0.0726 0.0681 0.0635 0.0590 0.0545 0.0499 0.0454 0.0409 0.0363 0.0318 0.0272 0.0227 0.0182 0.0136 0.0091 0.0045 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0051 0.0101 0.0152 0.0202 0.0253 0.0304 0.0354 0.0405 0.0455 0.0506 0.0557 0.0607 0.0658 0.0709 0.0759 0.0810 0.0812 0.0782 0.0752 0.0722 0.0692 0.0662 0.0632 0.0601 0.0571 0.0541 0.0511 0.0481 0.0451 0.0421 0.0391 0.0361 0.0331 0.0301 0.0271 0.0241 0.0211 0.0180 0.0150 0.0120 0.0090 0.0060 0.0030 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0083 0.0166 0.0249 0.0332 0.0414 0.0497 0.0580 0.0663 0.0746 0.0829 0.0912 0.0995 0.1077 0.1160 0.1243 0.1326 0.1330 0.1280 0.1231 0.1182 0.1133 0.1083 0.1034 0.0985 0.0936 0.0886 0.0837 0.0788 0.0739 0.0689 0.0640 0.0591 0.0542 0.0492 0.0443 0.0394 0.0345 0.0295 0.0246 0.0197 0.0148 0.0098 0.0049 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0029 0.0043 0.0058 0.0072 0.0087 0.0101 0.0116 0.0130 0.0144 0.0159 0.0173 0.0188 0.0202 0.0217 0.0231 0.0232 0.0223 0.0215 0.0206 0.0197 0.0189 0.0180 0.0172 0.0163 0.0154 0.0146 0.0137 0.0129 0.0120 0.0112 0.0103 0.0094 0.0086 0.0077 0.0069 0.0060 0.0051 0.0043 0.0034 0.0026 0.0017 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0049 0.0074 0.0098 0.0123 0.0147 0.0172 0.0196 0.0221 0.0246 0.0270 0.0295 0.0319 0.0344 0.0368 0.0393 0.0394 0.0379 0.0365 0.0350 0.0336 0.0321 0.0306 0.0292 0.0277 0.0263 0.0248 0.0233 0.0219 0.0204 0.0190 0.0175 0.0160 0.0146 0.0131 0.0117 0.0102 0.0088 0.0073 0.0058 0.0044 0.0029 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0015 0.0031 0.0046 0.0062 0.0077 0.0092 0.0108 0.0123 0.0138 0.0154 0.0169 0.0185 0.0200 0.0215 0.0231 0.0246 0.0247 0.0238 0.0229 0.0219 0.0210 0.0201 0.0192 0.0183 0.0174 0.0165 0.0155 0.0146 0.0137 0.0128 0.0119 0.0110 0.0101 0.0091 0.0082 0.0073 0.0064 0.0055 0.0046 0.0037 0.0027 0.0018 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0055 0.0082 0.0110 0.0137 0.0165 0.0192 0.0220 0.0247 0.0275 0.0302 0.0330 0.0357 0.0385 0.0412 0.0440 0.0441 0.0425 0.0408 0.0392 0.0376 0.0359 0.0343 0.0327 0.0310 0.0294 0.0278 0.0261 0.0245 0.0229 0.0212 0.0196 0.0180 0.0163 0.0147 0.0131 0.0114 0.0098 0.0082 0.0065 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0045 0.0067 0.0090 0.0112 0.0134 0.0157 0.0179 0.0201 0.0224 0.0246 0.0269 0.0291 0.0313 0.0336 0.0358 0.0359 0.0346 0.0332 0.0319 0.0306 0.0293 0.0279 0.0266 0.0253 0.0239 0.0226 0.0213 0.0199 0.0186 0.0173 0.0160 0.0146 0.0133 0.0120 0.0106 0.0093 0.0080 0.0066 0.0053 0.0040 0.0027 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0077 0.0115 0.0154 0.0192 0.0231 0.0269 0.0307 0.0346 0.0384 0.0423 0.0461 0.0500 0.0538 0.0576 0.0615 0.0617 0.0594 0.0571 0.0548 0.0525 0.0502 0.0480 0.0457 0.0434 0.0411 0.0388 0.0365 0.0343 0.0320 0.0297 0.0274 0.0251 0.0228 0.0206 0.0183 0.0160 0.0137 0.0114 0.0091 0.0069 0.0046 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0057 0.0114 0.0171 0.0228 0.0285 0.0343 0.0400 0.0457 0.0514 0.0571 0.0628 0.0685 0.0742 0.0799 0.0856 0.0914 0.0916 0.0882 0.0848 0.0814 0.0780 0.0746 0.0713 0.0679 0.0645 0.0611 0.0577 0.0543 0.0509 0.0475 0.0441 0.0407 0.0373 0.0339 0.0305 0.0271 0.0238 0.0204 0.0170 0.0136 0.0102 0.0068 0.0034 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0045 0.0067 0.0089 0.0112 0.0134 0.0156 0.0179 0.0201 0.0223 0.0246 0.0268 0.0290 0.0313 0.0335 0.0357 0.0358 0.0345 0.0332 0.0319 0.0305 0.0292 0.0279 0.0266 0.0252 0.0239 0.0226 0.0212 0.0199 0.0186 0.0173 0.0159 0.0146 0.0133 0.0119 0.0106 0.0093 0.0080 0.0066 0.0053 0.0040 0.0027 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0076 0.0114 0.0152 0.0190 0.0228 0.0266 0.0304 0.0342 0.0380 0.0417 0.0455 0.0493 0.0531 0.0569 0.0607 0.0609 0.0586 0.0564 0.0541 0.0519 0.0496 0.0474 0.0451 0.0428 0.0406 0.0383 0.0361 0.0338 0.0316 0.0293 0.0271 0.0248 0.0226 0.0203 0.0180 0.0158 0.0135 0.0113 0.0090 0.0068 0.0045 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0016 0.0032 0.0048 0.0064 0.0080 0.0096 0.0111 0.0127 0.0143 0.0159 0.0175 0.0191 0.0207 0.0223 0.0239 0.0255 0.0256 0.0246 0.0237 0.0227 0.0218 0.0208 0.0199 0.0189 0.0180 0.0170 0.0161 0.0151 0.0142 0.0132 0.0123 0.0114 0.0104 0.0095 0.0085 0.0076 0.0066 0.0057 0.0047 0.0038 0.0028 0.0019 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0039 0.0079 0.0118 0.0158 0.0197 0.0236 0.0276 0.0315 0.0355 0.0394 0.0433 0.0473 0.0512 0.0552 0.0591 0.0631 0.0632 0.0609 0.0585 0.0562 0.0539 0.0515 0.0492 0.0468 0.0445 0.0421 0.0398 0.0375 0.0351 0.0328 0.0304 0.0281 0.0258 0.0234 0.0211 0.0187 0.0164 0.0140 0.0117 0.0094 0.0070 0.0047 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0042 0.0084 0.0125 0.0167 0.0209 0.0251 0.0292 0.0334 0.0376 0.0418 0.0460 0.0501 0.0543 0.0585 0.0627 0.0669 0.0670 0.0646 0.0621 0.0596 0.0571 0.0546 0.0521 0.0497 0.0472 0.0447 0.0422 0.0397 0.0372 0.0348 0.0323 0.0298 0.0273 0.0248 0.0223 0.0199 0.0174 0.0149 0.0124 0.0099 0.0074 0.0050 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0071 0.0141 0.0212 0.0282 0.0353 0.0424 0.0494 0.0565 0.0635 0.0706 0.0776 0.0847 0.0918 0.0988 0.1059 0.1129 0.1133 0.1091 0.1049 0.1007 0.0965 0.0923 0.0881 0.0839 0.0797 0.0755 0.0713 0.0671 0.0629 0.0587 0.0545 0.0503 0.0461 0.0419 0.0378 0.0336 0.0294 0.0252 0.0210 0.0168 0.0126 0.0084 0.0042 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0076 0.0114 0.0152 0.0190 0.0228 0.0266 0.0304 0.0342 0.0380 0.0418 0.0456 0.0494 0.0532 0.0570 0.0608 0.0610 0.0587 0.0565 0.0542 0.0520 0.0497 0.0475 0.0452 0.0429 0.0407 0.0384 0.0362 0.0339 0.0316 0.0294 0.0271 0.0249 0.0226 0.0203 0.0181 0.0158 0.0136 0.0113 0.0090 0.0068 0.0045 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0053 0.0080 0.0107 0.0133 0.0160 0.0186 0.0213 0.0240 0.0266 0.0293 0.0320 0.0346 0.0373 0.0400 0.0426 0.0427 0.0411 0.0396 0.0380 0.0364 0.0348 0.0332 0.0317 0.0301 0.0285 0.0269 0.0253 0.0237 0.0222 0.0206 0.0190 0.0174 0.0158 0.0142 0.0127 0.0111 0.0095 0.0079 0.0063 0.0047 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0055 0.0083 0.0110 0.0138 0.0165 0.0193 0.0221 0.0248 0.0276 0.0303 0.0331 0.0358 0.0386 0.0414 0.0441 0.0442 0.0426 0.0410 0.0393 0.0377 0.0360 0.0344 0.0328 0.0311 0.0295 0.0278 0.0262 0.0246 0.0229 0.0213 0.0197 0.0180 0.0164 0.0147 0.0131 0.0115 0.0098 0.0082 0.0066 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0044 0.0089 0.0133 0.0177 0.0221 0.0266 0.0310 0.0354 0.0398 0.0443 0.0487 0.0531 0.0575 0.0620 0.0664 0.0708 0.0710 0.0684 0.0657 0.0631 0.0605 0.0579 0.0552 0.0526 0.0500 0.0473 0.0447 0.0421 0.0394 0.0368 0.0342 0.0316 0.0289 0.0263 0.0237 0.0210 0.0184 0.0158 0.0131 0.0105 0.0079 0.0053 0.0026 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0063 0.0126 0.0189 0.0253 0.0316 0.0379 0.0442 0.0505 0.0568 0.0631 0.0695 0.0758 0.0821 0.0884 0.0947 0.1010 0.1013 0.0975 0.0938 0.0900 0.0863 0.0825 0.0788 0.0750 0.0713 0.0675 0.0638 0.0600 0.0563 0.0525 0.0488 0.0450 0.0413 0.0375 0.0338 0.0300 0.0263 0.0225 0.0188 0.0150 0.0113 0.0075 0.0038 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0186 0.0373 0.0559 0.0745 0.0931 0.1118 0.1304 0.1490 0.1677 0.1863 0.2049 0.2235 0.2422 0.2608 0.2794 0.2981 0.2989 0.2878 0.2767 0.2657 0.2546 0.2435 0.2324 0.2214 0.2103 0.1992 0.1882 0.1771 0.1660 0.1550 0.1439 0.1328 0.1218 0.1107 0.0996 0.0886 0.0775 0.0664 0.0553 0.0443 0.0332 0.0221 0.0111 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0038 0.0057 0.0076 0.0095 0.0114 0.0133 0.0151 0.0170 0.0189 0.0208 0.0227 0.0246 0.0265 0.0284 0.0303 0.0304 0.0293 0.0281 0.0270 0.0259 0.0248 0.0236 0.0225 0.0214 0.0203 0.0191 0.0180 0.0169 0.0158 0.0146 0.0135 0.0124 0.0113 0.0101 0.0090 0.0079 0.0068 0.0056 0.0045 0.0034 0.0023 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0054 0.0071 0.0089 0.0107 0.0125 0.0143 0.0161 0.0179 0.0196 0.0214 0.0232 0.0250 0.0268 0.0286 0.0286 0.0276 0.0265 0.0255 0.0244 0.0233 0.0223 0.0212 0.0202 0.0191 0.0180 0.0170 0.0159 0.0149 0.0138 0.0127 0.0117 0.0106 0.0095 0.0085 0.0074 0.0064 0.0053 0.0042 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0043 0.0065 0.0087 0.0109 0.0130 0.0152 0.0174 0.0196 0.0217 0.0239 0.0261 0.0283 0.0304 0.0326 0.0348 0.0349 0.0336 0.0323 0.0310 0.0297 0.0284 0.0271 0.0258 0.0245 0.0232 0.0220 0.0207 0.0194 0.0181 0.0168 0.0155 0.0142 0.0129 0.0116 0.0103 0.0090 0.0077 0.0065 0.0052 0.0039 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0041 0.0061 0.0081 0.0101 0.0122 0.0142 0.0162 0.0183 0.0203 0.0223 0.0243 0.0264 0.0284 0.0304 0.0325 0.0325 0.0313 0.0301 0.0289 0.0277 0.0265 0.0253 0.0241 0.0229 0.0217 0.0205 0.0193 0.0181 0.0169 0.0157 0.0145 0.0133 0.0121 0.0108 0.0096 0.0084 0.0072 0.0060 0.0048 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0048 0.0072 0.0096 0.0120 0.0144 0.0168 0.0192 0.0216 0.0240 0.0264 0.0288 0.0312 0.0336 0.0360 0.0384 0.0385 0.0370 0.0356 0.0342 0.0328 0.0313 0.0299 0.0285 0.0271 0.0256 0.0242 0.0228 0.0214 0.0199 0.0185 0.0171 0.0157 0.0142 0.0128 0.0114 0.0100 0.0085 0.0071 0.0057 0.0043 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0064 0.0096 0.0128 0.0160 0.0193 0.0225 0.0257 0.0289 0.0321 0.0353 0.0385 0.0417 0.0449 0.0481 0.0513 0.0515 0.0496 0.0477 0.0458 0.0439 0.0420 0.0400 0.0381 0.0362 0.0343 0.0324 0.0305 0.0286 0.0267 0.0248 0.0229 0.0210 0.0191 0.0172 0.0153 0.0133 0.0114 0.0095 0.0076 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0070 0.0105 0.0141 0.0176 0.0211 0.0246 0.0281 0.0316 0.0351 0.0386 0.0422 0.0457 0.0492 0.0527 0.0562 0.0564 0.0543 0.0522 0.0501 0.0480 0.0459 0.0438 0.0417 0.0397 0.0376 0.0355 0.0334 0.0313 0.0292 0.0271 0.0250 0.0230 0.0209 0.0188 0.0167 0.0146 0.0125 0.0104 0.0083 0.0063 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0103 0.0206 0.0310 0.0413 0.0516 0.0619 0.0722 0.0826 0.0929 0.1032 0.1135 0.1238 0.1342 0.1445 0.1548 0.1651 0.1656 0.1594 0.1533 0.1472 0.1411 0.1349 0.1288 0.1227 0.1165 0.1104 0.1043 0.0981 0.0920 0.0859 0.0797 0.0736 0.0675 0.0613 0.0552 0.0491 0.0429 0.0368 0.0307 0.0245 0.0184 0.0123 0.0061 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0048 0.0072 0.0097 0.0121 0.0145 0.0169 0.0193 0.0217 0.0242 0.0266 0.0290 0.0314 0.0338 0.0362 0.0386 0.0388 0.0373 0.0359 0.0344 0.0330 0.0316 0.0301 0.0287 0.0273 0.0258 0.0244 0.0230 0.0215 0.0201 0.0187 0.0172 0.0158 0.0144 0.0129 0.0115 0.0100 0.0086 0.0072 0.0057 0.0043 0.0029 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0066 0.0098 0.0131 0.0164 0.0197 0.0230 0.0262 0.0295 0.0328 0.0361 0.0394 0.0427 0.0459 0.0492 0.0525 0.0526 0.0507 0.0487 0.0468 0.0448 0.0429 0.0409 0.0390 0.0370 0.0351 0.0331 0.0312 0.0292 0.0273 0.0253 0.0234 0.0214 0.0195 0.0175 0.0156 0.0136 0.0117 0.0097 0.0078 0.0058 0.0039 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0115 0.0229 0.0344 0.0459 0.0574 0.0688 0.0803 0.0918 0.1032 0.1147 0.1262 0.1377 0.1491 0.1606 0.1721 0.1835 0.1840 0.1772 0.1704 0.1636 0.1568 0.1500 0.1431 0.1363 0.1295 0.1227 0.1159 0.1091 0.1022 0.0954 0.0886 0.0818 0.0750 0.0682 0.0613 0.0545 0.0477 0.0409 0.0341 0.0273 0.0204 0.0136 0.0068 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0040 0.0060 0.0081 0.0101 0.0121 0.0141 0.0161 0.0181 0.0202 0.0222 0.0242 0.0262 0.0282 0.0302 0.0322 0.0323 0.0311 0.0299 0.0287 0.0275 0.0263 0.0251 0.0240 0.0228 0.0216 0.0204 0.0192 0.0180 0.0168 0.0156 0.0144 0.0132 0.0120 0.0108 0.0096 0.0084 0.0072 0.0060 0.0048 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0071 0.0107 0.0143 0.0178 0.0214 0.0250 0.0285 0.0321 0.0357 0.0392 0.0428 0.0463 0.0499 0.0535 0.0570 0.0572 0.0551 0.0530 0.0508 0.0487 0.0466 0.0445 0.0424 0.0403 0.0381 0.0360 0.0339 0.0318 0.0297 0.0275 0.0254 0.0233 0.0212 0.0191 0.0169 0.0148 0.0127 0.0106 0.0085 0.0064 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0055 0.0083 0.0111 0.0139 0.0166 0.0194 0.0222 0.0250 0.0277 0.0305 0.0333 0.0361 0.0388 0.0416 0.0444 0.0445 0.0428 0.0412 0.0396 0.0379 0.0363 0.0346 0.0330 0.0313 0.0297 0.0280 0.0264 0.0247 0.0231 0.0214 0.0198 0.0181 0.0165 0.0148 0.0132 0.0115 0.0099 0.0082 0.0066 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0109 0.0218 0.0327 0.0436 0.0546 0.0655 0.0764 0.0873 0.0982 0.1091 0.1200 0.1309 0.1418 0.1527 0.1637 0.1746 0.1750 0.1686 0.1621 0.1556 0.1491 0.1426 0.1361 0.1297 0.1232 0.1167 0.1102 0.1037 0.0972 0.0908 0.0843 0.0778 0.0713 0.0648 0.0583 0.0519 0.0454 0.0389 0.0324 0.0259 0.0194 0.0130 0.0065 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0075 0.0113 0.0150 0.0188 0.0226 0.0263 0.0301 0.0339 0.0376 0.0414 0.0451 0.0489 0.0527 0.0564 0.0602 0.0603 0.0581 0.0559 0.0536 0.0514 0.0492 0.0469 0.0447 0.0425 0.0402 0.0380 0.0358 0.0335 0.0313 0.0291 0.0268 0.0246 0.0224 0.0201 0.0179 0.0156 0.0134 0.0112 0.0089 0.0067 0.0045 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0040 0.0060 0.0081 0.0101 0.0121 0.0141 0.0161 0.0181 0.0202 0.0222 0.0242 0.0262 0.0282 0.0302 0.0322 0.0323 0.0311 0.0299 0.0287 0.0275 0.0263 0.0251 0.0240 0.0228 0.0216 0.0204 0.0192 0.0180 0.0168 0.0156 0.0144 0.0132 0.0120 0.0108 0.0096 0.0084 0.0072 0.0060 0.0048 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0031 0.0062 0.0093 0.0125 0.0156 0.0187 0.0218 0.0249 0.0280 0.0312 0.0343 0.0374 0.0405 0.0436 0.0467 0.0499 0.0500 0.0481 0.0463 0.0444 0.0426 0.0407 0.0389 0.0370 0.0352 0.0333 0.0315 0.0296 0.0278 0.0259 0.0241 0.0222 0.0204 0.0185 0.0167 0.0148 0.0130 0.0111 0.0093 0.0074 0.0056 0.0037 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0062 0.0125 0.0187 0.0249 0.0311 0.0374 0.0436 0.0498 0.0560 0.0623 0.0685 0.0747 0.0809 0.0872 0.0934 0.0996 0.0999 0.0962 0.0925 0.0888 0.0851 0.0814 0.0777 0.0740 0.0703 0.0666 0.0629 0.0592 0.0555 0.0518 0.0481 0.0444 0.0407 0.0370 0.0333 0.0296 0.0259 0.0222 0.0185 0.0148 0.0111 0.0074 0.0037 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0053 0.0080 0.0107 0.0133 0.0160 0.0187 0.0213 0.0240 0.0267 0.0293 0.0320 0.0347 0.0373 0.0400 0.0427 0.0428 0.0412 0.0396 0.0380 0.0364 0.0349 0.0333 0.0317 0.0301 0.0285 0.0269 0.0253 0.0238 0.0222 0.0206 0.0190 0.0174 0.0158 0.0143 0.0127 0.0111 0.0095 0.0079 0.0063 0.0048 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0046 0.0070 0.0093 0.0116 0.0139 0.0163 0.0186 0.0209 0.0232 0.0255 0.0279 0.0302 0.0325 0.0348 0.0372 0.0373 0.0359 0.0345 0.0331 0.0317 0.0304 0.0290 0.0276 0.0262 0.0248 0.0235 0.0221 0.0207 0.0193 0.0179 0.0166 0.0152 0.0138 0.0124 0.0110 0.0097 0.0083 0.0069 0.0055 0.0041 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0054 0.0072 0.0090 0.0108 0.0126 0.0144 0.0162 0.0180 0.0198 0.0216 0.0234 0.0252 0.0270 0.0288 0.0289 0.0278 0.0268 0.0257 0.0246 0.0236 0.0225 0.0214 0.0203 0.0193 0.0182 0.0171 0.0161 0.0150 0.0139 0.0128 0.0118 0.0107 0.0096 0.0086 0.0075 0.0064 0.0054 0.0043 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0050 0.0075 0.0100 0.0125 0.0151 0.0176 0.0201 0.0226 0.0251 0.0276 0.0301 0.0326 0.0351 0.0376 0.0401 0.0403 0.0388 0.0373 0.0358 0.0343 0.0328 0.0313 0.0298 0.0283 0.0268 0.0253 0.0239 0.0224 0.0209 0.0194 0.0179 0.0164 0.0149 0.0134 0.0119 0.0104 0.0089 0.0075 0.0060 0.0045 0.0030 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0091 0.0121 0.0151 0.0181 0.0212 0.0242 0.0272 0.0302 0.0333 0.0363 0.0393 0.0423 0.0453 0.0484 0.0485 0.0467 0.0449 0.0431 0.0413 0.0395 0.0377 0.0359 0.0341 0.0323 0.0305 0.0287 0.0269 0.0251 0.0233 0.0216 0.0198 0.0180 0.0162 0.0144 0.0126 0.0108 0.0090 0.0072 0.0054 0.0036 0.0018 0.0000 0.0000 0.0008 0.0015 0.0023 0.0030 0.0038 0.0046 0.0053 0.0061 0.0068 0.0076 0.0083 0.0091 0.0099 0.0106 0.0114 0.0121 0.0122 0.0117 0.0113 0.0108 0.0104 0.0099 0.0095 0.0090 0.0086 0.0081 0.0077 0.0072 0.0068 0.0063 0.0059 0.0054 0.0050 0.0045 0.0041 0.0036 0.0032 0.0027 0.0023 0.0018 0.0014 0.0009 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0047 0.0071 0.0095 0.0119 0.0142 0.0166 0.0190 0.0214 0.0237 0.0261 0.0285 0.0309 0.0332 0.0356 0.0380 0.0381 0.0367 0.0353 0.0339 0.0325 0.0310 0.0296 0.0282 0.0268 0.0254 0.0240 0.0226 0.0212 0.0198 0.0183 0.0169 0.0155 0.0141 0.0127 0.0113 0.0099 0.0085 0.0071 0.0056 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0048 0.0095 0.0143 0.0190 0.0238 0.0285 0.0333 0.0380 0.0428 0.0475 0.0523 0.0571 0.0618 0.0666 0.0713 0.0761 0.0763 0.0735 0.0706 0.0678 0.0650 0.0622 0.0593 0.0565 0.0537 0.0509 0.0480 0.0452 0.0424 0.0396 0.0367 0.0339 0.0311 0.0283 0.0254 0.0226 0.0198 0.0170 0.0141 0.0113 0.0085 0.0057 0.0028 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0010 0.0021 0.0031 0.0042 0.0052 0.0062 0.0073 0.0083 0.0094 0.0104 0.0115 0.0125 0.0135 0.0146 0.0156 0.0167 0.0167 0.0161 0.0155 0.0149 0.0142 0.0136 0.0130 0.0124 0.0118 0.0111 0.0105 0.0099 0.0093 0.0087 0.0080 0.0074 0.0068 0.0062 0.0056 0.0050 0.0043 0.0037 0.0031 0.0025 0.0019 0.0012 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0084 0.0169 0.0253 0.0337 0.0421 0.0506 0.0590 0.0674 0.0758 0.0843 0.0927 0.1011 0.1095 0.1180 0.1264 0.1348 0.1352 0.1302 0.1252 0.1202 0.1152 0.1101 0.1051 0.1001 0.0951 0.0901 0.0851 0.0801 0.0751 0.0701 0.0651 0.0601 0.0551 0.0501 0.0451 0.0401 0.0350 0.0300 0.0250 0.0200 0.0150 0.0100 0.0050 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0041 0.0051 0.0061 0.0071 0.0081 0.0091 0.0101 0.0111 0.0122 0.0132 0.0142 0.0152 0.0162 0.0163 0.0157 0.0151 0.0145 0.0139 0.0132 0.0126 0.0120 0.0114 0.0108 0.0102 0.0096 0.0090 0.0084 0.0078 0.0072 0.0066 0.0060 0.0054 0.0048 0.0042 0.0036 0.0030 0.0024 0.0018 0.0012 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0072 0.0144 0.0216 0.0288 0.0360 0.0432 0.0504 0.0576 0.0649 0.0721 0.0793 0.0865 0.0937 0.1009 0.1081 0.1153 0.1156 0.1113 0.1070 0.1028 0.0985 0.0942 0.0899 0.0856 0.0814 0.0771 0.0728 0.0685 0.0642 0.0599 0.0557 0.0514 0.0471 0.0428 0.0385 0.0343 0.0300 0.0257 0.0214 0.0171 0.0128 0.0086 0.0043 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0072 0.0109 0.0145 0.0181 0.0217 0.0253 0.0290 0.0326 0.0362 0.0398 0.0435 0.0471 0.0507 0.0543 0.0579 0.0581 0.0559 0.0538 0.0516 0.0495 0.0473 0.0452 0.0430 0.0409 0.0387 0.0366 0.0344 0.0323 0.0301 0.0280 0.0258 0.0237 0.0215 0.0194 0.0172 0.0151 0.0129 0.0108 0.0086 0.0065 0.0043 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0057 0.0085 0.0113 0.0141 0.0170 0.0198 0.0226 0.0255 0.0283 0.0311 0.0339 0.0368 0.0396 0.0424 0.0452 0.0454 0.0437 0.0420 0.0403 0.0386 0.0370 0.0353 0.0336 0.0319 0.0302 0.0286 0.0269 0.0252 0.0235 0.0218 0.0202 0.0185 0.0168 0.0151 0.0134 0.0118 0.0101 0.0084 0.0067 0.0050 0.0034 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0040 0.0079 0.0119 0.0159 0.0198 0.0238 0.0278 0.0317 0.0357 0.0396 0.0436 0.0476 0.0515 0.0555 0.0595 0.0634 0.0636 0.0613 0.0589 0.0565 0.0542 0.0518 0.0495 0.0471 0.0448 0.0424 0.0400 0.0377 0.0353 0.0330 0.0306 0.0283 0.0259 0.0236 0.0212 0.0188 0.0165 0.0141 0.0118 0.0094 0.0071 0.0047 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0045 0.0091 0.0136 0.0181 0.0226 0.0272 0.0317 0.0362 0.0408 0.0453 0.0498 0.0543 0.0589 0.0634 0.0679 0.0725 0.0727 0.0700 0.0673 0.0646 0.0619 0.0592 0.0565 0.0538 0.0511 0.0484 0.0457 0.0431 0.0404 0.0377 0.0350 0.0323 0.0296 0.0269 0.0242 0.0215 0.0188 0.0161 0.0135 0.0108 0.0081 0.0054 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0015 0.0031 0.0046 0.0062 0.0077 0.0093 0.0108 0.0124 0.0139 0.0155 0.0170 0.0186 0.0201 0.0217 0.0232 0.0248 0.0248 0.0239 0.0230 0.0221 0.0211 0.0202 0.0193 0.0184 0.0175 0.0165 0.0156 0.0147 0.0138 0.0129 0.0119 0.0110 0.0101 0.0092 0.0083 0.0074 0.0064 0.0055 0.0046 0.0037 0.0028 0.0018 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0097 0.0193 0.0290 0.0386 0.0483 0.0579 0.0676 0.0772 0.0869 0.0965 0.1062 0.1158 0.1255 0.1351 0.1448 0.1544 0.1549 0.1491 0.1434 0.1376 0.1319 0.1262 0.1204 0.1147 0.1090 0.1032 0.0975 0.0918 0.0860 0.0803 0.0746 0.0688 0.0631 0.0574 0.0516 0.0459 0.0401 0.0344 0.0287 0.0229 0.0172 0.0115 0.0057 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0054 0.0072 0.0090 0.0108 0.0126 0.0144 0.0162 0.0180 0.0199 0.0217 0.0235 0.0253 0.0271 0.0289 0.0290 0.0279 0.0268 0.0257 0.0247 0.0236 0.0225 0.0214 0.0204 0.0193 0.0182 0.0172 0.0161 0.0150 0.0139 0.0129 0.0118 0.0107 0.0097 0.0086 0.0075 0.0064 0.0054 0.0043 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0022 0.0032 0.0043 0.0054 0.0065 0.0075 0.0086 0.0097 0.0108 0.0118 0.0129 0.0140 0.0151 0.0161 0.0172 0.0173 0.0166 0.0160 0.0153 0.0147 0.0141 0.0134 0.0128 0.0121 0.0115 0.0109 0.0102 0.0096 0.0089 0.0083 0.0077 0.0070 0.0064 0.0058 0.0051 0.0045 0.0038 0.0032 0.0026 0.0019 0.0013 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0083 0.0165 0.0248 0.0330 0.0413 0.0495 0.0578 0.0660 0.0743 0.0825 0.0908 0.0990 0.1073 0.1155 0.1238 0.1320 0.1324 0.1275 0.1226 0.1177 0.1128 0.1079 0.1030 0.0981 0.0932 0.0883 0.0834 0.0785 0.0735 0.0686 0.0637 0.0588 0.0539 0.0490 0.0441 0.0392 0.0343 0.0294 0.0245 0.0196 0.0147 0.0098 0.0049 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0081 0.0162 0.0243 0.0324 0.0406 0.0487 0.0568 0.0649 0.0730 0.0811 0.0892 0.0973 0.1054 0.1135 0.1217 0.1298 0.1301 0.1253 0.1205 0.1157 0.1108 0.1060 0.1012 0.0964 0.0916 0.0867 0.0819 0.0771 0.0723 0.0675 0.0627 0.0578 0.0530 0.0482 0.0434 0.0386 0.0337 0.0289 0.0241 0.0193 0.0145 0.0096 0.0048 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0017 0.0025 0.0033 0.0041 0.0050 0.0058 0.0066 0.0075 0.0083 0.0091 0.0099 0.0108 0.0116 0.0124 0.0133 0.0133 0.0128 0.0123 0.0118 0.0113 0.0108 0.0103 0.0099 0.0094 0.0089 0.0084 0.0079 0.0074 0.0069 0.0064 0.0059 0.0054 0.0049 0.0044 0.0039 0.0034 0.0030 0.0025 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0035 0.0053 0.0070 0.0088 0.0105 0.0123 0.0140 0.0158 0.0175 0.0193 0.0210 0.0228 0.0245 0.0263 0.0280 0.0281 0.0270 0.0260 0.0250 0.0239 0.0229 0.0218 0.0208 0.0198 0.0187 0.0177 0.0166 0.0156 0.0146 0.0135 0.0125 0.0114 0.0104 0.0094 0.0083 0.0073 0.0062 0.0052 0.0042 0.0031 0.0021 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0042 0.0063 0.0085 0.0106 0.0127 0.0148 0.0169 0.0190 0.0212 0.0233 0.0254 0.0275 0.0296 0.0317 0.0339 0.0340 0.0327 0.0314 0.0302 0.0289 0.0277 0.0264 0.0251 0.0239 0.0226 0.0214 0.0201 0.0189 0.0176 0.0163 0.0151 0.0138 0.0126 0.0113 0.0101 0.0088 0.0075 0.0063 0.0050 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0048 0.0072 0.0097 0.0121 0.0145 0.0169 0.0193 0.0217 0.0241 0.0265 0.0290 0.0314 0.0338 0.0362 0.0386 0.0387 0.0373 0.0358 0.0344 0.0330 0.0315 0.0301 0.0287 0.0272 0.0258 0.0244 0.0229 0.0215 0.0201 0.0186 0.0172 0.0158 0.0143 0.0129 0.0115 0.0100 0.0086 0.0072 0.0057 0.0043 0.0029 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0058 0.0117 0.0175 0.0233 0.0291 0.0350 0.0408 0.0466 0.0525 0.0583 0.0641 0.0699 0.0758 0.0816 0.0874 0.0933 0.0935 0.0901 0.0866 0.0831 0.0797 0.0762 0.0727 0.0693 0.0658 0.0623 0.0589 0.0554 0.0520 0.0485 0.0450 0.0416 0.0381 0.0346 0.0312 0.0277 0.0242 0.0208 0.0173 0.0139 0.0104 0.0069 0.0035 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0016 0.0024 0.0032 0.0041 0.0049 0.0057 0.0065 0.0073 0.0081 0.0089 0.0097 0.0106 0.0114 0.0122 0.0130 0.0130 0.0125 0.0121 0.0116 0.0111 0.0106 0.0101 0.0096 0.0092 0.0087 0.0082 0.0077 0.0072 0.0068 0.0063 0.0058 0.0053 0.0048 0.0043 0.0039 0.0034 0.0029 0.0024 0.0019 0.0014 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0021 0.0032 0.0042 0.0053 0.0063 0.0074 0.0084 0.0095 0.0106 0.0116 0.0127 0.0137 0.0148 0.0158 0.0169 0.0169 0.0163 0.0157 0.0150 0.0144 0.0138 0.0132 0.0125 0.0119 0.0113 0.0107 0.0100 0.0094 0.0088 0.0082 0.0075 0.0069 0.0063 0.0056 0.0050 0.0044 0.0038 0.0031 0.0025 0.0019 0.0013 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0054 0.0072 0.0090 0.0108 0.0126 0.0144 0.0162 0.0181 0.0199 0.0217 0.0235 0.0253 0.0271 0.0289 0.0290 0.0279 0.0268 0.0257 0.0247 0.0236 0.0225 0.0215 0.0204 0.0193 0.0182 0.0172 0.0161 0.0150 0.0139 0.0129 0.0118 0.0107 0.0097 0.0086 0.0075 0.0064 0.0054 0.0043 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0035 0.0053 0.0070 0.0088 0.0105 0.0123 0.0140 0.0158 0.0175 0.0193 0.0210 0.0228 0.0245 0.0263 0.0280 0.0281 0.0271 0.0260 0.0250 0.0240 0.0229 0.0219 0.0208 0.0198 0.0187 0.0177 0.0167 0.0156 0.0146 0.0135 0.0125 0.0115 0.0104 0.0094 0.0083 0.0073 0.0062 0.0052 0.0042 0.0031 0.0021 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0050 0.0100 0.0149 0.0199 0.0249 0.0299 0.0349 0.0399 0.0448 0.0498 0.0548 0.0598 0.0648 0.0697 0.0747 0.0797 0.0799 0.0770 0.0740 0.0710 0.0681 0.0651 0.0622 0.0592 0.0562 0.0533 0.0503 0.0474 0.0444 0.0414 0.0385 0.0355 0.0326 0.0296 0.0266 0.0237 0.0207 0.0178 0.0148 0.0118 0.0089 0.0059 0.0030 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0005 0.0010 0.0015 0.0020 0.0025 0.0030 0.0035 0.0040 0.0045 0.0050 0.0055 0.0060 0.0065 0.0071 0.0076 0.0081 0.0081 0.0078 0.0075 0.0072 0.0069 0.0066 0.0063 0.0060 0.0057 0.0054 0.0051 0.0048 0.0045 0.0042 0.0039 0.0036 0.0033 0.0030 0.0027 0.0024 0.0021 0.0018 0.0015 0.0012 0.0009 0.0006 0.0003 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0016 0.0033 0.0049 0.0066 0.0082 0.0099 0.0115 0.0132 0.0148 0.0165 0.0181 0.0197 0.0214 0.0230 0.0247 0.0263 0.0264 0.0254 0.0244 0.0235 0.0225 0.0215 0.0205 0.0196 0.0186 0.0176 0.0166 0.0156 0.0147 0.0137 0.0127 0.0117 0.0108 0.0098 0.0088 0.0078 0.0068 0.0059 0.0049 0.0039 0.0029 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0040 0.0059 0.0079 0.0099 0.0119 0.0139 0.0159 0.0178 0.0198 0.0218 0.0238 0.0258 0.0278 0.0297 0.0317 0.0318 0.0306 0.0295 0.0283 0.0271 0.0259 0.0247 0.0236 0.0224 0.0212 0.0200 0.0188 0.0177 0.0165 0.0153 0.0141 0.0130 0.0118 0.0106 0.0094 0.0082 0.0071 0.0059 0.0047 0.0035 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0079 0.0159 0.0238 0.0317 0.0396 0.0476 0.0555 0.0634 0.0714 0.0793 0.0872 0.0951 0.1031 0.1110 0.1189 0.1269 0.1272 0.1225 0.1178 0.1131 0.1084 0.1037 0.0989 0.0942 0.0895 0.0848 0.0801 0.0754 0.0707 0.0660 0.0612 0.0565 0.0518 0.0471 0.0424 0.0377 0.0330 0.0283 0.0236 0.0188 0.0141 0.0094 0.0047 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0120 0.0241 0.0361 0.0481 0.0601 0.0722 0.0842 0.0962 0.1083 0.1203 0.1323 0.1444 0.1564 0.1684 0.1804 0.1925 0.1930 0.1858 0.1787 0.1716 0.1644 0.1573 0.1501 0.1430 0.1358 0.1287 0.1215 0.1144 0.1072 0.1001 0.0929 0.0858 0.0786 0.0715 0.0643 0.0572 0.0500 0.0429 0.0357 0.0286 0.0214 0.0143 0.0071 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0053 0.0079 0.0105 0.0131 0.0158 0.0184 0.0210 0.0236 0.0263 0.0289 0.0315 0.0341 0.0368 0.0394 0.0420 0.0421 0.0406 0.0390 0.0374 0.0359 0.0343 0.0328 0.0312 0.0296 0.0281 0.0265 0.0250 0.0234 0.0218 0.0203 0.0187 0.0172 0.0156 0.0140 0.0125 0.0109 0.0094 0.0078 0.0062 0.0047 0.0031 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0006 0.0013 0.0019 0.0026 0.0032 0.0039 0.0045 0.0052 0.0058 0.0065 0.0071 0.0078 0.0084 0.0091 0.0097 0.0104 0.0104 0.0100 0.0097 0.0093 0.0089 0.0085 0.0081 0.0077 0.0073 0.0069 0.0066 0.0062 0.0058 0.0054 0.0050 0.0046 0.0042 0.0039 0.0035 0.0031 0.0027 0.0023 0.0019 0.0015 0.0012 0.0008 0.0004 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0053 0.0106 0.0159 0.0212 0.0265 0.0318 0.0371 0.0424 0.0477 0.0530 0.0583 0.0636 0.0689 0.0742 0.0795 0.0848 0.0850 0.0818 0.0787 0.0755 0.0724 0.0693 0.0661 0.0630 0.0598 0.0567 0.0535 0.0504 0.0472 0.0441 0.0409 0.0378 0.0346 0.0315 0.0283 0.0252 0.0220 0.0189 0.0157 0.0126 0.0094 0.0063 0.0031 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0040 0.0080 0.0120 0.0159 0.0199 0.0239 0.0279 0.0319 0.0359 0.0399 0.0439 0.0478 0.0518 0.0558 0.0598 0.0638 0.0640 0.0616 0.0592 0.0569 0.0545 0.0521 0.0497 0.0474 0.0450 0.0426 0.0403 0.0379 0.0355 0.0332 0.0308 0.0284 0.0261 0.0237 0.0213 0.0190 0.0166 0.0142 0.0118 0.0095 0.0071 0.0047 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0016 0.0033 0.0049 0.0066 0.0082 0.0099 0.0115 0.0132 0.0148 0.0164 0.0181 0.0197 0.0214 0.0230 0.0247 0.0263 0.0264 0.0254 0.0244 0.0235 0.0225 0.0215 0.0205 0.0195 0.0186 0.0176 0.0166 0.0156 0.0147 0.0137 0.0127 0.0117 0.0107 0.0098 0.0088 0.0078 0.0068 0.0059 0.0049 0.0039 0.0029 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0054 0.0081 0.0108 0.0135 0.0162 0.0188 0.0215 0.0242 0.0269 0.0296 0.0323 0.0350 0.0377 0.0404 0.0431 0.0432 0.0416 0.0400 0.0384 0.0368 0.0352 0.0336 0.0320 0.0304 0.0288 0.0272 0.0256 0.0240 0.0224 0.0208 0.0192 0.0176 0.0160 0.0144 0.0128 0.0112 0.0096 0.0080 0.0064 0.0048 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0070 0.0105 0.0140 0.0175 0.0210 0.0245 0.0280 0.0315 0.0350 0.0385 0.0420 0.0455 0.0490 0.0525 0.0560 0.0561 0.0540 0.0519 0.0499 0.0478 0.0457 0.0436 0.0416 0.0395 0.0374 0.0353 0.0332 0.0312 0.0291 0.0270 0.0249 0.0229 0.0208 0.0187 0.0166 0.0145 0.0125 0.0104 0.0083 0.0062 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0009 0.0017 0.0026 0.0035 0.0043 0.0052 0.0061 0.0069 0.0078 0.0087 0.0096 0.0104 0.0113 0.0122 0.0130 0.0139 0.0139 0.0134 0.0129 0.0124 0.0119 0.0114 0.0108 0.0103 0.0098 0.0093 0.0088 0.0083 0.0077 0.0072 0.0067 0.0062 0.0057 0.0052 0.0046 0.0041 0.0036 0.0031 0.0026 0.0021 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0015 0.0029 0.0044 0.0058 0.0073 0.0087 0.0102 0.0117 0.0131 0.0146 0.0160 0.0175 0.0190 0.0204 0.0219 0.0233 0.0234 0.0225 0.0217 0.0208 0.0199 0.0191 0.0182 0.0173 0.0165 0.0156 0.0147 0.0139 0.0130 0.0121 0.0113 0.0104 0.0095 0.0087 0.0078 0.0069 0.0061 0.0052 0.0043 0.0035 0.0026 0.0017 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0009 0.0017 0.0026 0.0035 0.0043 0.0052 0.0061 0.0069 0.0078 0.0086 0.0095 0.0104 0.0112 0.0121 0.0130 0.0138 0.0139 0.0134 0.0128 0.0123 0.0118 0.0113 0.0108 0.0103 0.0098 0.0092 0.0087 0.0082 0.0077 0.0072 0.0067 0.0062 0.0057 0.0051 0.0046 0.0041 0.0036 0.0031 0.0026 0.0021 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0058 0.0115 0.0173 0.0231 0.0289 0.0346 0.0404 0.0462 0.0519 0.0577 0.0635 0.0692 0.0750 0.0808 0.0866 0.0923 0.0926 0.0891 0.0857 0.0823 0.0789 0.0754 0.0720 0.0686 0.0651 0.0617 0.0583 0.0549 0.0514 0.0480 0.0446 0.0411 0.0377 0.0343 0.0309 0.0274 0.0240 0.0206 0.0171 0.0137 0.0103 0.0069 0.0034 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0041 0.0082 0.0123 0.0163 0.0204 0.0245 0.0286 0.0327 0.0368 0.0409 0.0449 0.0490 0.0531 0.0572 0.0613 0.0654 0.0656 0.0631 0.0607 0.0583 0.0558 0.0534 0.0510 0.0486 0.0461 0.0437 0.0413 0.0388 0.0364 0.0340 0.0316 0.0291 0.0267 0.0243 0.0219 0.0194 0.0170 0.0146 0.0121 0.0097 0.0073 0.0049 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0042 0.0063 0.0084 0.0105 0.0126 0.0147 0.0168 0.0189 0.0210 0.0231 0.0252 0.0273 0.0294 0.0315 0.0336 0.0337 0.0324 0.0312 0.0299 0.0287 0.0274 0.0262 0.0249 0.0237 0.0224 0.0212 0.0200 0.0187 0.0175 0.0162 0.0150 0.0137 0.0125 0.0112 0.0100 0.0087 0.0075 0.0062 0.0050 0.0037 0.0025 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0007 0.0014 0.0020 0.0027 0.0034 0.0041 0.0048 0.0054 0.0061 0.0068 0.0075 0.0082 0.0088 0.0095 0.0102 0.0109 0.0109 0.0105 0.0101 0.0097 0.0093 0.0089 0.0085 0.0081 0.0077 0.0073 0.0069 0.0065 0.0061 0.0057 0.0052 0.0048 0.0044 0.0040 0.0036 0.0032 0.0028 0.0024 0.0020 0.0016 0.0012 0.0008 0.0004 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0017 0.0033 0.0050 0.0067 0.0083 0.0100 0.0117 0.0133 0.0150 0.0167 0.0183 0.0200 0.0217 0.0233 0.0250 0.0266 0.0267 0.0257 0.0247 0.0238 0.0228 0.0218 0.0208 0.0198 0.0188 0.0178 0.0168 0.0158 0.0148 0.0139 0.0129 0.0119 0.0109 0.0099 0.0089 0.0079 0.0069 0.0059 0.0049 0.0040 0.0030 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0027 0.0041 0.0054 0.0068 0.0081 0.0095 0.0109 0.0122 0.0136 0.0149 0.0163 0.0177 0.0190 0.0204 0.0217 0.0218 0.0210 0.0202 0.0194 0.0186 0.0178 0.0169 0.0161 0.0153 0.0145 0.0137 0.0129 0.0121 0.0113 0.0105 0.0097 0.0089 0.0081 0.0073 0.0065 0.0056 0.0048 0.0040 0.0032 0.0024 0.0016 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0022 0.0033 0.0044 0.0055 0.0066 0.0077 0.0088 0.0099 0.0110 0.0121 0.0132 0.0143 0.0154 0.0165 0.0176 0.0176 0.0170 0.0163 0.0157 0.0150 0.0144 0.0137 0.0131 0.0124 0.0118 0.0111 0.0104 0.0098 0.0091 0.0085 0.0078 0.0072 0.0065 0.0059 0.0052 0.0046 0.0039 0.0033 0.0026 0.0020 0.0013 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0039 0.0058 0.0077 0.0096 0.0116 0.0135 0.0154 0.0174 0.0193 0.0212 0.0232 0.0251 0.0270 0.0289 0.0309 0.0310 0.0298 0.0287 0.0275 0.0264 0.0252 0.0241 0.0229 0.0218 0.0206 0.0195 0.0183 0.0172 0.0160 0.0149 0.0138 0.0126 0.0115 0.0103 0.0092 0.0080 0.0069 0.0057 0.0046 0.0034 0.0023 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0046 0.0091 0.0137 0.0182 0.0228 0.0273 0.0319 0.0364 0.0410 0.0455 0.0501 0.0546 0.0592 0.0637 0.0683 0.0728 0.0730 0.0703 0.0676 0.0649 0.0622 0.0595 0.0568 0.0541 0.0514 0.0487 0.0460 0.0433 0.0406 0.0379 0.0352 0.0324 0.0297 0.0270 0.0243 0.0216 0.0189 0.0162 0.0135 0.0108 0.0081 0.0054 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0046 0.0093 0.0139 0.0185 0.0231 0.0278 0.0324 0.0370 0.0417 0.0463 0.0509 0.0556 0.0602 0.0648 0.0694 0.0741 0.0743 0.0715 0.0688 0.0660 0.0633 0.0605 0.0578 0.0550 0.0523 0.0495 0.0468 0.0440 0.0413 0.0385 0.0358 0.0330 0.0303 0.0275 0.0248 0.0220 0.0193 0.0165 0.0138 0.0110 0.0083 0.0055 0.0028 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0017 0.0034 0.0051 0.0068 0.0085 0.0102 0.0119 0.0136 0.0153 0.0169 0.0186 0.0203 0.0220 0.0237 0.0254 0.0271 0.0272 0.0262 0.0252 0.0242 0.0232 0.0222 0.0211 0.0201 0.0191 0.0181 0.0171 0.0161 0.0151 0.0141 0.0131 0.0121 0.0111 0.0101 0.0091 0.0081 0.0070 0.0060 0.0050 0.0040 0.0030 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0012 0.0024 0.0036 0.0048 0.0061 0.0073 0.0085 0.0097 0.0109 0.0121 0.0133 0.0145 0.0157 0.0170 0.0182 0.0194 0.0194 0.0187 0.0180 0.0173 0.0165 0.0158 0.0151 0.0144 0.0137 0.0130 0.0122 0.0115 0.0108 0.0101 0.0094 0.0086 0.0079 0.0072 0.0065 0.0058 0.0050 0.0043 0.0036 0.0029 0.0022 0.0014 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0038 0.0058 0.0077 0.0096 0.0115 0.0134 0.0153 0.0173 0.0192 0.0211 0.0230 0.0249 0.0268 0.0288 0.0307 0.0308 0.0296 0.0285 0.0273 0.0262 0.0251 0.0239 0.0228 0.0216 0.0205 0.0194 0.0182 0.0171 0.0160 0.0148 0.0137 0.0125 0.0114 0.0103 0.0091 0.0080 0.0068 0.0057 0.0046 0.0034 0.0023 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0055 0.0083 0.0111 0.0138 0.0166 0.0194 0.0222 0.0249 0.0277 0.0305 0.0332 0.0360 0.0388 0.0415 0.0443 0.0444 0.0428 0.0411 0.0395 0.0379 0.0362 0.0346 0.0329 0.0313 0.0296 0.0280 0.0263 0.0247 0.0230 0.0214 0.0197 0.0181 0.0165 0.0148 0.0132 0.0115 0.0099 0.0082 0.0066 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0038 0.0056 0.0075 0.0094 0.0113 0.0132 0.0151 0.0169 0.0188 0.0207 0.0226 0.0245 0.0264 0.0282 0.0301 0.0302 0.0291 0.0280 0.0269 0.0257 0.0246 0.0235 0.0224 0.0213 0.0201 0.0190 0.0179 0.0168 0.0157 0.0145 0.0134 0.0123 0.0112 0.0101 0.0090 0.0078 0.0067 0.0056 0.0045 0.0034 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0017 0.0025 0.0033 0.0042 0.0050 0.0058 0.0067 0.0075 0.0083 0.0092 0.0100 0.0108 0.0117 0.0125 0.0133 0.0134 0.0129 0.0124 0.0119 0.0114 0.0109 0.0104 0.0099 0.0094 0.0089 0.0084 0.0079 0.0074 0.0069 0.0064 0.0059 0.0054 0.0049 0.0045 0.0040 0.0035 0.0030 0.0025 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0022 0.0033 0.0044 0.0055 0.0067 0.0078 0.0089 0.0100 0.0111 0.0122 0.0133 0.0144 0.0155 0.0166 0.0178 0.0178 0.0171 0.0165 0.0158 0.0152 0.0145 0.0138 0.0132 0.0125 0.0119 0.0112 0.0105 0.0099 0.0092 0.0086 0.0079 0.0073 0.0066 0.0059 0.0053 0.0046 0.0040 0.0033 0.0026 0.0020 0.0013 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0055 0.0073 0.0091 0.0109 0.0127 0.0146 0.0164 0.0182 0.0200 0.0218 0.0236 0.0255 0.0273 0.0291 0.0292 0.0281 0.0270 0.0259 0.0249 0.0238 0.0227 0.0216 0.0205 0.0195 0.0184 0.0173 0.0162 0.0151 0.0141 0.0130 0.0119 0.0108 0.0097 0.0086 0.0076 0.0065 0.0054 0.0043 0.0032 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0035 0.0053 0.0070 0.0088 0.0105 0.0123 0.0140 0.0158 0.0175 0.0193 0.0210 0.0228 0.0245 0.0263 0.0280 0.0281 0.0270 0.0260 0.0250 0.0239 0.0229 0.0218 0.0208 0.0198 0.0187 0.0177 0.0166 0.0156 0.0146 0.0135 0.0125 0.0114 0.0104 0.0094 0.0083 0.0073 0.0062 0.0052 0.0042 0.0031 0.0021 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0016 0.0033 0.0049 0.0066 0.0082 0.0099 0.0115 0.0132 0.0148 0.0165 0.0181 0.0198 0.0214 0.0231 0.0247 0.0264 0.0264 0.0255 0.0245 0.0235 0.0225 0.0215 0.0206 0.0196 0.0186 0.0176 0.0166 0.0157 0.0147 0.0137 0.0127 0.0117 0.0108 0.0098 0.0088 0.0078 0.0069 0.0059 0.0049 0.0039 0.0029 0.0020 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0044 0.0067 0.0089 0.0111 0.0133 0.0155 0.0178 0.0200 0.0222 0.0244 0.0266 0.0289 0.0311 0.0333 0.0355 0.0356 0.0343 0.0330 0.0317 0.0303 0.0290 0.0277 0.0264 0.0251 0.0237 0.0224 0.0211 0.0198 0.0185 0.0171 0.0158 0.0145 0.0132 0.0119 0.0106 0.0092 0.0079 0.0066 0.0053 0.0040 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0039 0.0052 0.0065 0.0078 0.0091 0.0104 0.0117 0.0130 0.0143 0.0156 0.0169 0.0182 0.0195 0.0208 0.0209 0.0201 0.0193 0.0186 0.0178 0.0170 0.0162 0.0155 0.0147 0.0139 0.0131 0.0124 0.0116 0.0108 0.0101 0.0093 0.0085 0.0077 0.0070 0.0062 0.0054 0.0046 0.0039 0.0031 0.0023 0.0015 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0047 0.0070 0.0093 0.0117 0.0140 0.0163 0.0187 0.0210 0.0233 0.0257 0.0280 0.0303 0.0327 0.0350 0.0373 0.0374 0.0360 0.0347 0.0333 0.0319 0.0305 0.0291 0.0277 0.0263 0.0249 0.0236 0.0222 0.0208 0.0194 0.0180 0.0166 0.0152 0.0139 0.0125 0.0111 0.0097 0.0083 0.0069 0.0055 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0039 0.0052 0.0065 0.0078 0.0091 0.0104 0.0118 0.0131 0.0144 0.0157 0.0170 0.0183 0.0196 0.0209 0.0210 0.0202 0.0194 0.0186 0.0178 0.0171 0.0163 0.0155 0.0147 0.0140 0.0132 0.0124 0.0116 0.0109 0.0101 0.0093 0.0085 0.0078 0.0070 0.0062 0.0054 0.0047 0.0039 0.0031 0.0023 0.0016 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0007 0.0015 0.0022 0.0029 0.0037 0.0044 0.0051 0.0058 0.0066 0.0073 0.0080 0.0088 0.0095 0.0102 0.0110 0.0117 0.0117 0.0113 0.0109 0.0104 0.0100 0.0096 0.0091 0.0087 0.0082 0.0078 0.0074 0.0069 0.0065 0.0061 0.0056 0.0052 0.0048 0.0043 0.0039 0.0035 0.0030 0.0026 0.0022 0.0017 0.0013 0.0009 0.0004 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0047 0.0070 0.0093 0.0117 0.0140 0.0164 0.0187 0.0210 0.0234 0.0257 0.0280 0.0304 0.0327 0.0350 0.0374 0.0375 0.0361 0.0347 0.0333 0.0319 0.0305 0.0292 0.0278 0.0264 0.0250 0.0236 0.0222 0.0208 0.0194 0.0180 0.0167 0.0153 0.0139 0.0125 0.0111 0.0097 0.0083 0.0069 0.0056 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0054 0.0080 0.0107 0.0134 0.0161 0.0188 0.0215 0.0241 0.0268 0.0295 0.0322 0.0349 0.0376 0.0402 0.0429 0.0430 0.0414 0.0398 0.0383 0.0367 0.0351 0.0335 0.0319 0.0303 0.0287 0.0271 0.0255 0.0239 0.0223 0.0207 0.0191 0.0175 0.0159 0.0143 0.0128 0.0112 0.0096 0.0080 0.0064 0.0048 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0010 0.0019 0.0029 0.0039 0.0049 0.0058 0.0068 0.0078 0.0087 0.0097 0.0107 0.0117 0.0126 0.0136 0.0146 0.0156 0.0156 0.0150 0.0144 0.0139 0.0133 0.0127 0.0121 0.0116 0.0110 0.0104 0.0098 0.0092 0.0087 0.0081 0.0075 0.0069 0.0064 0.0058 0.0052 0.0046 0.0040 0.0035 0.0029 0.0023 0.0017 0.0012 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0022 0.0032 0.0043 0.0054 0.0065 0.0076 0.0087 0.0097 0.0108 0.0119 0.0130 0.0141 0.0152 0.0162 0.0173 0.0174 0.0167 0.0161 0.0154 0.0148 0.0142 0.0135 0.0129 0.0122 0.0116 0.0109 0.0103 0.0097 0.0090 0.0084 0.0077 0.0071 0.0064 0.0058 0.0051 0.0045 0.0039 0.0032 0.0026 0.0019 0.0013 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0028 0.0042 0.0056 0.0069 0.0083 0.0097 0.0111 0.0125 0.0139 0.0153 0.0167 0.0181 0.0195 0.0208 0.0222 0.0223 0.0215 0.0206 0.0198 0.0190 0.0182 0.0173 0.0165 0.0157 0.0149 0.0140 0.0132 0.0124 0.0116 0.0107 0.0099 0.0091 0.0083 0.0074 0.0066 0.0058 0.0050 0.0041 0.0033 0.0025 0.0017 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0042 0.0064 0.0085 0.0106 0.0127 0.0148 0.0169 0.0191 0.0212 0.0233 0.0254 0.0275 0.0297 0.0318 0.0339 0.0340 0.0327 0.0315 0.0302 0.0290 0.0277 0.0264 0.0252 0.0239 0.0227 0.0214 0.0201 0.0189 0.0176 0.0164 0.0151 0.0138 0.0126 0.0113 0.0101 0.0088 0.0076 0.0063 0.0050 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0049 0.0073 0.0097 0.0121 0.0146 0.0170 0.0194 0.0219 0.0243 0.0267 0.0291 0.0316 0.0340 0.0364 0.0388 0.0390 0.0375 0.0361 0.0346 0.0332 0.0317 0.0303 0.0289 0.0274 0.0260 0.0245 0.0231 0.0216 0.0202 0.0188 0.0173 0.0159 0.0144 0.0130 0.0115 0.0101 0.0087 0.0072 0.0058 0.0043 0.0029 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0044 0.0066 0.0087 0.0109 0.0131 0.0153 0.0175 0.0197 0.0219 0.0241 0.0262 0.0284 0.0306 0.0328 0.0350 0.0351 0.0338 0.0325 0.0312 0.0299 0.0286 0.0273 0.0260 0.0247 0.0234 0.0221 0.0208 0.0195 0.0182 0.0169 0.0156 0.0143 0.0130 0.0117 0.0104 0.0091 0.0078 0.0065 0.0052 0.0039 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0041 0.0082 0.0124 0.0165 0.0206 0.0247 0.0288 0.0329 0.0371 0.0412 0.0453 0.0494 0.0535 0.0577 0.0618 0.0659 0.0661 0.0636 0.0612 0.0587 0.0563 0.0538 0.0514 0.0489 0.0465 0.0440 0.0416 0.0392 0.0367 0.0343 0.0318 0.0294 0.0269 0.0245 0.0220 0.0196 0.0171 0.0147 0.0122 0.0098 0.0073 0.0049 0.0024 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0047 0.0070 0.0093 0.0116 0.0140 0.0163 0.0186 0.0209 0.0233 0.0256 0.0279 0.0303 0.0326 0.0349 0.0372 0.0373 0.0360 0.0346 0.0332 0.0318 0.0304 0.0290 0.0277 0.0263 0.0249 0.0235 0.0221 0.0207 0.0194 0.0180 0.0166 0.0152 0.0138 0.0124 0.0111 0.0097 0.0083 0.0069 0.0055 0.0041 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0038 0.0057 0.0075 0.0094 0.0113 0.0132 0.0151 0.0170 0.0188 0.0207 0.0226 0.0245 0.0264 0.0283 0.0301 0.0302 0.0291 0.0280 0.0269 0.0257 0.0246 0.0235 0.0224 0.0213 0.0201 0.0190 0.0179 0.0168 0.0157 0.0145 0.0134 0.0123 0.0112 0.0101 0.0090 0.0078 0.0067 0.0056 0.0045 0.0034 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0039 0.0059 0.0079 0.0099 0.0118 0.0138 0.0158 0.0178 0.0197 0.0217 0.0237 0.0257 0.0276 0.0296 0.0316 0.0317 0.0305 0.0293 0.0281 0.0270 0.0258 0.0246 0.0234 0.0223 0.0211 0.0199 0.0188 0.0176 0.0164 0.0152 0.0141 0.0129 0.0117 0.0106 0.0094 0.0082 0.0070 0.0059 0.0047 0.0035 0.0023 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0029 0.0058 0.0086 0.0115 0.0144 0.0173 0.0202 0.0230 0.0259 0.0288 0.0317 0.0346 0.0374 0.0403 0.0432 0.0461 0.0462 0.0445 0.0428 0.0411 0.0394 0.0376 0.0359 0.0342 0.0325 0.0308 0.0291 0.0274 0.0257 0.0240 0.0222 0.0205 0.0188 0.0171 0.0154 0.0137 0.0120 0.0103 0.0086 0.0068 0.0051 0.0034 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0056 0.0084 0.0113 0.0141 0.0169 0.0197 0.0225 0.0253 0.0281 0.0309 0.0338 0.0366 0.0394 0.0422 0.0450 0.0451 0.0435 0.0418 0.0401 0.0384 0.0368 0.0351 0.0334 0.0318 0.0301 0.0284 0.0267 0.0251 0.0234 0.0217 0.0201 0.0184 0.0167 0.0150 0.0134 0.0117 0.0100 0.0084 0.0067 0.0050 0.0033 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0012 0.0024 0.0036 0.0048 0.0059 0.0071 0.0083 0.0095 0.0107 0.0119 0.0131 0.0143 0.0155 0.0167 0.0178 0.0190 0.0191 0.0184 0.0177 0.0170 0.0163 0.0155 0.0148 0.0141 0.0134 0.0127 0.0120 0.0113 0.0106 0.0099 0.0092 0.0085 0.0078 0.0071 0.0064 0.0057 0.0049 0.0042 0.0035 0.0028 0.0021 0.0014 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0045 0.0067 0.0090 0.0112 0.0134 0.0157 0.0179 0.0202 0.0224 0.0246 0.0269 0.0291 0.0313 0.0336 0.0358 0.0359 0.0346 0.0333 0.0319 0.0306 0.0293 0.0279 0.0266 0.0253 0.0239 0.0226 0.0213 0.0200 0.0186 0.0173 0.0160 0.0146 0.0133 0.0120 0.0106 0.0093 0.0080 0.0067 0.0053 0.0040 0.0027 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0037 0.0056 0.0074 0.0093 0.0112 0.0130 0.0149 0.0167 0.0186 0.0204 0.0223 0.0242 0.0260 0.0279 0.0297 0.0298 0.0287 0.0276 0.0265 0.0254 0.0243 0.0232 0.0221 0.0210 0.0199 0.0188 0.0177 0.0166 0.0155 0.0144 0.0133 0.0122 0.0110 0.0099 0.0088 0.0077 0.0066 0.0055 0.0044 0.0033 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0048 0.0071 0.0095 0.0119 0.0143 0.0167 0.0191 0.0214 0.0238 0.0262 0.0286 0.0310 0.0333 0.0357 0.0381 0.0382 0.0368 0.0354 0.0340 0.0325 0.0311 0.0297 0.0283 0.0269 0.0255 0.0241 0.0226 0.0212 0.0198 0.0184 0.0170 0.0156 0.0141 0.0127 0.0113 0.0099 0.0085 0.0071 0.0057 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0039 0.0052 0.0065 0.0078 0.0091 0.0103 0.0116 0.0129 0.0142 0.0155 0.0168 0.0181 0.0194 0.0207 0.0208 0.0200 0.0192 0.0184 0.0177 0.0169 0.0161 0.0154 0.0146 0.0138 0.0131 0.0123 0.0115 0.0108 0.0100 0.0092 0.0085 0.0077 0.0069 0.0061 0.0054 0.0046 0.0038 0.0031 0.0023 0.0015 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0040 0.0060 0.0080 0.0100 0.0119 0.0139 0.0159 0.0179 0.0199 0.0219 0.0239 0.0259 0.0279 0.0299 0.0319 0.0320 0.0308 0.0296 0.0284 0.0272 0.0260 0.0249 0.0237 0.0225 0.0213 0.0201 0.0189 0.0178 0.0166 0.0154 0.0142 0.0130 0.0118 0.0107 0.0095 0.0083 0.0071 0.0059 0.0047 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0043 0.0064 0.0086 0.0107 0.0129 0.0150 0.0172 0.0193 0.0215 0.0236 0.0258 0.0279 0.0301 0.0322 0.0344 0.0345 0.0332 0.0319 0.0306 0.0294 0.0281 0.0268 0.0255 0.0243 0.0230 0.0217 0.0204 0.0191 0.0179 0.0166 0.0153 0.0140 0.0128 0.0115 0.0102 0.0089 0.0077 0.0064 0.0051 0.0038 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0016 0.0033 0.0049 0.0065 0.0082 0.0098 0.0114 0.0130 0.0147 0.0163 0.0179 0.0196 0.0212 0.0228 0.0245 0.0261 0.0262 0.0252 0.0242 0.0233 0.0223 0.0213 0.0203 0.0194 0.0184 0.0174 0.0165 0.0155 0.0145 0.0136 0.0126 0.0116 0.0107 0.0097 0.0087 0.0078 0.0068 0.0058 0.0048 0.0039 0.0029 0.0019 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0072 0.0108 0.0143 0.0179 0.0215 0.0251 0.0287 0.0323 0.0359 0.0394 0.0430 0.0466 0.0502 0.0538 0.0574 0.0575 0.0554 0.0533 0.0511 0.0490 0.0469 0.0447 0.0426 0.0405 0.0384 0.0362 0.0341 0.0320 0.0298 0.0277 0.0256 0.0234 0.0213 0.0192 0.0170 0.0149 0.0128 0.0107 0.0085 0.0064 0.0043 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0052 0.0078 0.0105 0.0131 0.0157 0.0183 0.0209 0.0235 0.0261 0.0287 0.0314 0.0340 0.0366 0.0392 0.0418 0.0419 0.0404 0.0388 0.0373 0.0357 0.0342 0.0326 0.0311 0.0295 0.0279 0.0264 0.0248 0.0233 0.0217 0.0202 0.0186 0.0171 0.0155 0.0140 0.0124 0.0109 0.0093 0.0078 0.0062 0.0047 0.0031 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0050 0.0075 0.0101 0.0126 0.0151 0.0176 0.0201 0.0226 0.0252 0.0277 0.0302 0.0327 0.0352 0.0377 0.0402 0.0404 0.0389 0.0374 0.0359 0.0344 0.0329 0.0314 0.0299 0.0284 0.0269 0.0254 0.0239 0.0224 0.0209 0.0194 0.0179 0.0164 0.0149 0.0135 0.0120 0.0105 0.0090 0.0075 0.0060 0.0045 0.0030 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0049 0.0074 0.0099 0.0124 0.0148 0.0173 0.0198 0.0222 0.0247 0.0272 0.0297 0.0321 0.0346 0.0371 0.0395 0.0397 0.0382 0.0367 0.0352 0.0338 0.0323 0.0308 0.0294 0.0279 0.0264 0.0250 0.0235 0.0220 0.0206 0.0191 0.0176 0.0162 0.0147 0.0132 0.0117 0.0103 0.0088 0.0073 0.0059 0.0044 0.0029 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0056 0.0083 0.0111 0.0139 0.0167 0.0194 0.0222 0.0250 0.0278 0.0306 0.0333 0.0361 0.0389 0.0417 0.0445 0.0446 0.0429 0.0413 0.0396 0.0380 0.0363 0.0347 0.0330 0.0314 0.0297 0.0281 0.0264 0.0248 0.0231 0.0215 0.0198 0.0182 0.0165 0.0149 0.0132 0.0116 0.0099 0.0083 0.0066 0.0050 0.0033 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0034 0.0067 0.0101 0.0135 0.0168 0.0202 0.0235 0.0269 0.0303 0.0336 0.0370 0.0404 0.0437 0.0471 0.0504 0.0538 0.0539 0.0520 0.0500 0.0480 0.0460 0.0440 0.0420 0.0400 0.0380 0.0360 0.0340 0.0320 0.0300 0.0280 0.0260 0.0240 0.0220 0.0200 0.0180 0.0160 0.0140 0.0120 0.0100 0.0080 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0044 0.0088 0.0132 0.0176 0.0220 0.0264 0.0308 0.0352 0.0396 0.0440 0.0484 0.0528 0.0572 0.0616 0.0660 0.0704 0.0706 0.0679 0.0653 0.0627 0.0601 0.0575 0.0549 0.0523 0.0497 0.0470 0.0444 0.0418 0.0392 0.0366 0.0340 0.0314 0.0287 0.0261 0.0235 0.0209 0.0183 0.0157 0.0131 0.0105 0.0078 0.0052 0.0026 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0047 0.0071 0.0094 0.0118 0.0141 0.0165 0.0189 0.0212 0.0236 0.0259 0.0283 0.0306 0.0330 0.0354 0.0377 0.0378 0.0364 0.0350 0.0336 0.0322 0.0308 0.0294 0.0280 0.0266 0.0252 0.0238 0.0224 0.0210 0.0196 0.0182 0.0168 0.0154 0.0140 0.0126 0.0112 0.0098 0.0084 0.0070 0.0056 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0010 0.0021 0.0031 0.0041 0.0052 0.0062 0.0072 0.0083 0.0093 0.0103 0.0114 0.0124 0.0134 0.0145 0.0155 0.0165 0.0166 0.0160 0.0154 0.0147 0.0141 0.0135 0.0129 0.0123 0.0117 0.0111 0.0104 0.0098 0.0092 0.0086 0.0080 0.0074 0.0068 0.0061 0.0055 0.0049 0.0043 0.0037 0.0031 0.0025 0.0018 0.0012 0.0006 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0060 0.0119 0.0179 0.0239 0.0299 0.0358 0.0418 0.0478 0.0538 0.0597 0.0657 0.0717 0.0777 0.0836 0.0896 0.0956 0.0958 0.0923 0.0887 0.0852 0.0816 0.0781 0.0745 0.0710 0.0674 0.0639 0.0603 0.0568 0.0532 0.0497 0.0461 0.0426 0.0390 0.0355 0.0319 0.0284 0.0248 0.0213 0.0177 0.0142 0.0106 0.0071 0.0035 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0031 0.0063 0.0094 0.0126 0.0157 0.0188 0.0220 0.0251 0.0283 0.0314 0.0345 0.0377 0.0408 0.0440 0.0471 0.0502 0.0504 0.0485 0.0467 0.0448 0.0429 0.0411 0.0392 0.0373 0.0355 0.0336 0.0317 0.0299 0.0280 0.0261 0.0243 0.0224 0.0205 0.0187 0.0168 0.0149 0.0131 0.0112 0.0093 0.0075 0.0056 0.0037 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0042 0.0064 0.0085 0.0106 0.0127 0.0149 0.0170 0.0191 0.0212 0.0233 0.0255 0.0276 0.0297 0.0318 0.0340 0.0340 0.0328 0.0315 0.0303 0.0290 0.0277 0.0265 0.0252 0.0240 0.0227 0.0214 0.0202 0.0189 0.0177 0.0164 0.0151 0.0139 0.0126 0.0113 0.0101 0.0088 0.0076 0.0063 0.0050 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0073 0.0109 0.0145 0.0182 0.0218 0.0254 0.0291 0.0327 0.0363 0.0400 0.0436 0.0472 0.0509 0.0545 0.0581 0.0583 0.0561 0.0540 0.0518 0.0497 0.0475 0.0453 0.0432 0.0410 0.0389 0.0367 0.0345 0.0324 0.0302 0.0281 0.0259 0.0237 0.0216 0.0194 0.0173 0.0151 0.0130 0.0108 0.0086 0.0065 0.0043 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0063 0.0126 0.0189 0.0252 0.0315 0.0378 0.0441 0.0504 0.0567 0.0630 0.0693 0.0756 0.0819 0.0882 0.0946 0.1009 0.1011 0.0974 0.0936 0.0899 0.0861 0.0824 0.0787 0.0749 0.0712 0.0674 0.0637 0.0599 0.0562 0.0524 0.0487 0.0449 0.0412 0.0375 0.0337 0.0300 0.0262 0.0225 0.0187 0.0150 0.0112 0.0075 0.0037 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0049 0.0074 0.0098 0.0123 0.0147 0.0172 0.0196 0.0221 0.0245 0.0270 0.0295 0.0319 0.0344 0.0368 0.0393 0.0394 0.0379 0.0365 0.0350 0.0335 0.0321 0.0306 0.0292 0.0277 0.0262 0.0248 0.0233 0.0219 0.0204 0.0190 0.0175 0.0160 0.0146 0.0131 0.0117 0.0102 0.0087 0.0073 0.0058 0.0044 0.0029 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0043 0.0085 0.0128 0.0171 0.0213 0.0256 0.0298 0.0341 0.0384 0.0426 0.0469 0.0512 0.0554 0.0597 0.0639 0.0682 0.0684 0.0659 0.0633 0.0608 0.0583 0.0557 0.0532 0.0507 0.0481 0.0456 0.0431 0.0405 0.0380 0.0355 0.0329 0.0304 0.0279 0.0253 0.0228 0.0203 0.0177 0.0152 0.0127 0.0101 0.0076 0.0051 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0044 0.0065 0.0087 0.0109 0.0131 0.0152 0.0174 0.0196 0.0218 0.0239 0.0261 0.0283 0.0305 0.0326 0.0348 0.0349 0.0336 0.0323 0.0310 0.0297 0.0284 0.0271 0.0259 0.0246 0.0233 0.0220 0.0207 0.0194 0.0181 0.0168 0.0155 0.0142 0.0129 0.0116 0.0103 0.0090 0.0078 0.0065 0.0052 0.0039 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0011 0.0022 0.0034 0.0045 0.0056 0.0067 0.0078 0.0090 0.0101 0.0112 0.0123 0.0135 0.0146 0.0157 0.0168 0.0179 0.0180 0.0173 0.0167 0.0160 0.0153 0.0147 0.0140 0.0133 0.0127 0.0120 0.0113 0.0107 0.0100 0.0093 0.0087 0.0080 0.0073 0.0067 0.0060 0.0053 0.0047 0.0040 0.0033 0.0027 0.0020 0.0013 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0047 0.0070 0.0094 0.0117 0.0140 0.0164 0.0187 0.0211 0.0234 0.0257 0.0281 0.0304 0.0328 0.0351 0.0374 0.0375 0.0361 0.0348 0.0334 0.0320 0.0306 0.0292 0.0278 0.0264 0.0250 0.0236 0.0222 0.0209 0.0195 0.0181 0.0167 0.0153 0.0139 0.0125 0.0111 0.0097 0.0083 0.0070 0.0056 0.0042 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0043 0.0064 0.0086 0.0107 0.0129 0.0150 0.0172 0.0193 0.0214 0.0236 0.0257 0.0279 0.0300 0.0322 0.0343 0.0344 0.0331 0.0318 0.0306 0.0293 0.0280 0.0268 0.0255 0.0242 0.0229 0.0217 0.0204 0.0191 0.0178 0.0166 0.0153 0.0140 0.0127 0.0115 0.0102 0.0089 0.0076 0.0064 0.0051 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0036 0.0054 0.0072 0.0090 0.0108 0.0127 0.0145 0.0163 0.0181 0.0199 0.0217 0.0235 0.0253 0.0271 0.0289 0.0290 0.0279 0.0269 0.0258 0.0247 0.0236 0.0226 0.0215 0.0204 0.0193 0.0183 0.0172 0.0161 0.0150 0.0140 0.0129 0.0118 0.0107 0.0097 0.0086 0.0075 0.0064 0.0054 0.0043 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0066 0.0100 0.0133 0.0166 0.0199 0.0233 0.0266 0.0299 0.0332 0.0366 0.0399 0.0432 0.0465 0.0499 0.0532 0.0533 0.0514 0.0494 0.0474 0.0454 0.0435 0.0415 0.0395 0.0375 0.0356 0.0336 0.0316 0.0296 0.0277 0.0257 0.0237 0.0217 0.0198 0.0178 0.0158 0.0138 0.0119 0.0099 0.0079 0.0059 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0037 0.0075 0.0112 0.0150 0.0187 0.0224 0.0262 0.0299 0.0336 0.0374 0.0411 0.0449 0.0486 0.0523 0.0561 0.0598 0.0600 0.0577 0.0555 0.0533 0.0511 0.0489 0.0466 0.0444 0.0422 0.0400 0.0378 0.0355 0.0333 0.0311 0.0289 0.0267 0.0244 0.0222 0.0200 0.0178 0.0155 0.0133 0.0111 0.0089 0.0067 0.0044 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0039 0.0059 0.0078 0.0098 0.0118 0.0137 0.0157 0.0176 0.0196 0.0215 0.0235 0.0255 0.0274 0.0294 0.0313 0.0314 0.0303 0.0291 0.0279 0.0268 0.0256 0.0244 0.0233 0.0221 0.0210 0.0198 0.0186 0.0175 0.0163 0.0151 0.0140 0.0128 0.0116 0.0105 0.0093 0.0081 0.0070 0.0058 0.0047 0.0035 0.0023 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0037 0.0056 0.0075 0.0093 0.0112 0.0131 0.0149 0.0168 0.0187 0.0205 0.0224 0.0243 0.0261 0.0280 0.0299 0.0299 0.0288 0.0277 0.0266 0.0255 0.0244 0.0233 0.0222 0.0211 0.0200 0.0189 0.0177 0.0166 0.0155 0.0144 0.0133 0.0122 0.0111 0.0100 0.0089 0.0078 0.0067 0.0055 0.0044 0.0033 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0029 0.0043 0.0057 0.0071 0.0086 0.0100 0.0114 0.0129 0.0143 0.0157 0.0171 0.0186 0.0200 0.0214 0.0228 0.0229 0.0221 0.0212 0.0204 0.0195 0.0187 0.0178 0.0170 0.0161 0.0153 0.0144 0.0136 0.0127 0.0119 0.0110 0.0102 0.0093 0.0085 0.0076 0.0068 0.0059 0.0051 0.0042 0.0034 0.0025 0.0017 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0009 0.0017 0.0026 0.0034 0.0043 0.0051 0.0060 0.0068 0.0077 0.0085 0.0094 0.0102 0.0111 0.0119 0.0128 0.0136 0.0137 0.0132 0.0127 0.0122 0.0116 0.0111 0.0106 0.0101 0.0096 0.0091 0.0086 0.0081 0.0076 0.0071 0.0066 0.0061 0.0056 0.0051 0.0046 0.0041 0.0035 0.0030 0.0025 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0053 0.0079 0.0105 0.0132 0.0158 0.0184 0.0211 0.0237 0.0263 0.0290 0.0316 0.0343 0.0369 0.0395 0.0422 0.0423 0.0407 0.0391 0.0376 0.0360 0.0344 0.0329 0.0313 0.0297 0.0282 0.0266 0.0250 0.0235 0.0219 0.0204 0.0188 0.0172 0.0157 0.0141 0.0125 0.0110 0.0094 0.0078 0.0063 0.0047 0.0031 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0065 0.0098 0.0130 0.0163 0.0195 0.0228 0.0260 0.0293 0.0326 0.0358 0.0391 0.0423 0.0456 0.0488 0.0521 0.0522 0.0503 0.0484 0.0464 0.0445 0.0426 0.0406 0.0387 0.0368 0.0348 0.0329 0.0310 0.0290 0.0271 0.0252 0.0232 0.0213 0.0193 0.0174 0.0155 0.0135 0.0116 0.0097 0.0077 0.0058 0.0039 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0052 0.0077 0.0103 0.0129 0.0155 0.0181 0.0206 0.0232 0.0258 0.0284 0.0310 0.0335 0.0361 0.0387 0.0413 0.0414 0.0399 0.0383 0.0368 0.0353 0.0337 0.0322 0.0307 0.0291 0.0276 0.0261 0.0245 0.0230 0.0215 0.0199 0.0184 0.0169 0.0153 0.0138 0.0123 0.0107 0.0092 0.0077 0.0061 0.0046 0.0031 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0055 0.0083 0.0111 0.0138 0.0166 0.0193 0.0221 0.0249 0.0276 0.0304 0.0332 0.0359 0.0387 0.0415 0.0442 0.0443 0.0427 0.0411 0.0394 0.0378 0.0361 0.0345 0.0329 0.0312 0.0296 0.0279 0.0263 0.0246 0.0230 0.0214 0.0197 0.0181 0.0164 0.0148 0.0131 0.0115 0.0099 0.0082 0.0066 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0053 0.0080 0.0106 0.0133 0.0160 0.0186 0.0213 0.0240 0.0266 0.0293 0.0319 0.0346 0.0373 0.0399 0.0426 0.0427 0.0411 0.0395 0.0380 0.0364 0.0348 0.0332 0.0316 0.0301 0.0285 0.0269 0.0253 0.0237 0.0221 0.0206 0.0190 0.0174 0.0158 0.0142 0.0127 0.0111 0.0095 0.0079 0.0063 0.0047 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0051 0.0077 0.0103 0.0129 0.0154 0.0180 0.0206 0.0231 0.0257 0.0283 0.0308 0.0334 0.0360 0.0386 0.0411 0.0412 0.0397 0.0382 0.0367 0.0351 0.0336 0.0321 0.0305 0.0290 0.0275 0.0260 0.0244 0.0229 0.0214 0.0199 0.0183 0.0168 0.0153 0.0137 0.0122 0.0107 0.0092 0.0076 0.0061 0.0046 0.0031 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0064 0.0096 0.0128 0.0160 0.0192 0.0224 0.0256 0.0288 0.0321 0.0353 0.0385 0.0417 0.0449 0.0481 0.0513 0.0514 0.0495 0.0476 0.0457 0.0438 0.0419 0.0400 0.0381 0.0362 0.0343 0.0324 0.0305 0.0286 0.0267 0.0248 0.0229 0.0210 0.0190 0.0171 0.0152 0.0133 0.0114 0.0095 0.0076 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0054 0.0081 0.0108 0.0135 0.0162 0.0189 0.0216 0.0244 0.0271 0.0298 0.0325 0.0352 0.0379 0.0406 0.0433 0.0434 0.0418 0.0402 0.0386 0.0370 0.0354 0.0338 0.0322 0.0305 0.0289 0.0273 0.0257 0.0241 0.0225 0.0209 0.0193 0.0177 0.0161 0.0145 0.0129 0.0113 0.0096 0.0080 0.0064 0.0048 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0050 0.0100 0.0151 0.0201 0.0251 0.0301 0.0351 0.0402 0.0452 0.0502 0.0552 0.0602 0.0652 0.0703 0.0753 0.0803 0.0805 0.0775 0.0746 0.0716 0.0686 0.0656 0.0626 0.0596 0.0567 0.0537 0.0507 0.0477 0.0447 0.0418 0.0388 0.0358 0.0328 0.0298 0.0268 0.0239 0.0209 0.0179 0.0149 0.0119 0.0089 0.0060 0.0030 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0070 0.0105 0.0140 0.0174 0.0209 0.0244 0.0279 0.0314 0.0349 0.0384 0.0419 0.0454 0.0489 0.0523 0.0558 0.0560 0.0539 0.0518 0.0498 0.0477 0.0456 0.0435 0.0415 0.0394 0.0373 0.0352 0.0332 0.0311 0.0290 0.0270 0.0249 0.0228 0.0207 0.0187 0.0166 0.0145 0.0124 0.0104 0.0083 0.0062 0.0041 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0071 0.0106 0.0141 0.0176 0.0212 0.0247 0.0282 0.0318 0.0353 0.0388 0.0424 0.0459 0.0494 0.0529 0.0565 0.0566 0.0545 0.0524 0.0503 0.0482 0.0461 0.0440 0.0419 0.0398 0.0377 0.0357 0.0336 0.0315 0.0294 0.0273 0.0252 0.0231 0.0210 0.0189 0.0168 0.0147 0.0126 0.0105 0.0084 0.0063 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0074 0.0148 0.0222 0.0296 0.0371 0.0445 0.0519 0.0593 0.0667 0.0741 0.0815 0.0889 0.0964 0.1038 0.1112 0.1186 0.1189 0.1145 0.1101 0.1057 0.1013 0.0969 0.0925 0.0881 0.0837 0.0793 0.0749 0.0705 0.0661 0.0617 0.0573 0.0528 0.0484 0.0440 0.0396 0.0352 0.0308 0.0264 0.0220 0.0176 0.0132 0.0088 0.0044 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0118 0.0236 0.0354 0.0471 0.0589 0.0707 0.0825 0.0943 0.1061 0.1179 0.1297 0.1414 0.1532 0.1650 0.1768 0.1886 0.1891 0.1821 0.1751 0.1681 0.1611 0.1541 0.1471 0.1401 0.1331 0.1261 0.1191 0.1121 0.1051 0.0981 0.0911 0.0840 0.0770 0.0700 0.0630 0.0560 0.0490 0.0420 0.0350 0.0280 0.0210 0.0140 0.0070 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0060 0.0120 0.0181 0.0241 0.0301 0.0361 0.0421 0.0481 0.0542 0.0602 0.0662 0.0722 0.0782 0.0843 0.0903 0.0963 0.0966 0.0930 0.0894 0.0858 0.0823 0.0787 0.0751 0.0715 0.0679 0.0644 0.0608 0.0572 0.0536 0.0501 0.0465 0.0429 0.0393 0.0358 0.0322 0.0286 0.0250 0.0215 0.0179 0.0143 0.0107 0.0072 0.0036 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0045 0.0090 0.0135 0.0180 0.0225 0.0269 0.0314 0.0359 0.0404 0.0449 0.0494 0.0539 0.0584 0.0629 0.0674 0.0718 0.0720 0.0694 0.0667 0.0640 0.0614 0.0587 0.0560 0.0534 0.0507 0.0480 0.0454 0.0427 0.0400 0.0374 0.0347 0.0320 0.0293 0.0267 0.0240 0.0213 0.0187 0.0160 0.0133 0.0107 0.0080 0.0053 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0043 0.0086 0.0130 0.0173 0.0216 0.0259 0.0302 0.0346 0.0389 0.0432 0.0475 0.0518 0.0562 0.0605 0.0648 0.0691 0.0693 0.0667 0.0642 0.0616 0.0590 0.0565 0.0539 0.0513 0.0488 0.0462 0.0436 0.0411 0.0385 0.0359 0.0334 0.0308 0.0282 0.0257 0.0231 0.0205 0.0180 0.0154 0.0128 0.0103 0.0077 0.0051 0.0026 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0049 0.0099 0.0148 0.0198 0.0247 0.0296 0.0346 0.0395 0.0445 0.0494 0.0544 0.0593 0.0642 0.0692 0.0741 0.0791 0.0793 0.0763 0.0734 0.0705 0.0675 0.0646 0.0617 0.0587 0.0558 0.0528 0.0499 0.0470 0.0440 0.0411 0.0382 0.0352 0.0323 0.0294 0.0264 0.0235 0.0206 0.0176 0.0147 0.0117 0.0088 0.0059 0.0029 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0048 0.0095 0.0143 0.0190 0.0238 0.0285 0.0333 0.0380 0.0428 0.0475 0.0523 0.0570 0.0618 0.0665 0.0713 0.0760 0.0762 0.0734 0.0706 0.0677 0.0649 0.0621 0.0593 0.0565 0.0536 0.0508 0.0480 0.0452 0.0423 0.0395 0.0367 0.0339 0.0310 0.0282 0.0254 0.0226 0.0198 0.0169 0.0141 0.0113 0.0085 0.0056 0.0028 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0055 0.0082 0.0110 0.0137 0.0164 0.0192 0.0219 0.0246 0.0274 0.0301 0.0329 0.0356 0.0383 0.0411 0.0438 0.0439 0.0423 0.0407 0.0391 0.0374 0.0358 0.0342 0.0325 0.0309 0.0293 0.0277 0.0260 0.0244 0.0228 0.0212 0.0195 0.0179 0.0163 0.0146 0.0130 0.0114 0.0098 0.0081 0.0065 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0053 0.0106 0.0159 0.0212 0.0265 0.0318 0.0371 0.0425 0.0478 0.0531 0.0584 0.0637 0.0690 0.0743 0.0796 0.0849 0.0851 0.0820 0.0788 0.0757 0.0725 0.0694 0.0662 0.0631 0.0599 0.0568 0.0536 0.0505 0.0473 0.0441 0.0410 0.0378 0.0347 0.0315 0.0284 0.0252 0.0221 0.0189 0.0158 0.0126 0.0095 0.0063 0.0032 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0028 0.0042 0.0056 0.0070 0.0084 0.0098 0.0112 0.0126 0.0140 0.0154 0.0168 0.0182 0.0196 0.0210 0.0224 0.0224 0.0216 0.0208 0.0199 0.0191 0.0183 0.0175 0.0166 0.0158 0.0150 0.0141 0.0133 0.0125 0.0116 0.0108 0.0100 0.0091 0.0083 0.0075 0.0066 0.0058 0.0050 0.0042 0.0033 0.0025 0.0017 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0059 0.0089 0.0119 0.0148 0.0178 0.0207 0.0237 0.0267 0.0296 0.0326 0.0356 0.0385 0.0415 0.0445 0.0474 0.0476 0.0458 0.0440 0.0423 0.0405 0.0387 0.0370 0.0352 0.0335 0.0317 0.0299 0.0282 0.0264 0.0247 0.0229 0.0211 0.0194 0.0176 0.0159 0.0141 0.0123 0.0106 0.0088 0.0070 0.0053 0.0035 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0073 0.0109 0.0146 0.0182 0.0219 0.0255 0.0292 0.0328 0.0365 0.0401 0.0438 0.0474 0.0511 0.0547 0.0584 0.0585 0.0564 0.0542 0.0520 0.0499 0.0477 0.0455 0.0434 0.0412 0.0390 0.0369 0.0347 0.0325 0.0303 0.0282 0.0260 0.0238 0.0217 0.0195 0.0173 0.0152 0.0130 0.0108 0.0087 0.0065 0.0043 0.0022 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0054 0.0109 0.0163 0.0217 0.0272 0.0326 0.0381 0.0435 0.0489 0.0544 0.0598 0.0652 0.0707 0.0761 0.0815 0.0870 0.0872 0.0840 0.0808 0.0775 0.0743 0.0711 0.0678 0.0646 0.0614 0.0581 0.0549 0.0517 0.0485 0.0452 0.0420 0.0388 0.0355 0.0323 0.0291 0.0258 0.0226 0.0194 0.0162 0.0129 0.0097 0.0065 0.0032 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0063 0.0125 0.0188 0.0251 0.0313 0.0376 0.0439 0.0502 0.0564 0.0627 0.0690 0.0752 0.0815 0.0878 0.0940 0.1003 0.1006 0.0969 0.0931 0.0894 0.0857 0.0820 0.0782 0.0745 0.0708 0.0671 0.0633 0.0596 0.0559 0.0522 0.0484 0.0447 0.0410 0.0373 0.0335 0.0298 0.0261 0.0224 0.0186 0.0149 0.0112 0.0075 0.0037 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0031 0.0061 0.0092 0.0123 0.0153 0.0184 0.0214 0.0245 0.0276 0.0306 0.0337 0.0368 0.0398 0.0429 0.0459 0.0490 0.0491 0.0473 0.0455 0.0437 0.0419 0.0400 0.0382 0.0364 0.0346 0.0328 0.0309 0.0291 0.0273 0.0255 0.0237 0.0218 0.0200 0.0182 0.0164 0.0146 0.0127 0.0109 0.0091 0.0073 0.0055 0.0036 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0066 0.0099 0.0132 0.0165 0.0198 0.0231 0.0264 0.0297 0.0330 0.0363 0.0396 0.0429 0.0462 0.0495 0.0528 0.0530 0.0510 0.0491 0.0471 0.0451 0.0432 0.0412 0.0393 0.0373 0.0353 0.0334 0.0314 0.0294 0.0275 0.0255 0.0236 0.0216 0.0196 0.0177 0.0157 0.0137 0.0118 0.0098 0.0079 0.0059 0.0039 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0015 0.0031 0.0046 0.0061 0.0076 0.0092 0.0107 0.0122 0.0138 0.0153 0.0168 0.0183 0.0199 0.0214 0.0229 0.0245 0.0245 0.0236 0.0227 0.0218 0.0209 0.0200 0.0191 0.0182 0.0173 0.0163 0.0154 0.0145 0.0136 0.0127 0.0118 0.0109 0.0100 0.0091 0.0082 0.0073 0.0064 0.0054 0.0045 0.0036 0.0027 0.0018 0.0009 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0070 0.0105 0.0140 0.0175 0.0210 0.0245 0.0280 0.0316 0.0351 0.0386 0.0421 0.0456 0.0491 0.0526 0.0561 0.0562 0.0542 0.0521 0.0500 0.0479 0.0458 0.0437 0.0417 0.0396 0.0375 0.0354 0.0333 0.0312 0.0292 0.0271 0.0250 0.0229 0.0208 0.0187 0.0167 0.0146 0.0125 0.0104 0.0083 0.0062 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0042 0.0083 0.0125 0.0167 0.0208 0.0250 0.0292 0.0333 0.0375 0.0417 0.0458 0.0500 0.0542 0.0583 0.0625 0.0667 0.0668 0.0644 0.0619 0.0594 0.0569 0.0545 0.0520 0.0495 0.0470 0.0446 0.0421 0.0396 0.0371 0.0347 0.0322 0.0297 0.0272 0.0248 0.0223 0.0198 0.0173 0.0149 0.0124 0.0099 0.0074 0.0050 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0007 0.0014 0.0021 0.0028 0.0036 0.0043 0.0050 0.0057 0.0064 0.0071 0.0078 0.0085 0.0092 0.0100 0.0107 0.0114 0.0114 0.0110 0.0106 0.0101 0.0097 0.0093 0.0089 0.0085 0.0080 0.0076 0.0072 0.0068 0.0063 0.0059 0.0055 0.0051 0.0047 0.0042 0.0038 0.0034 0.0030 0.0025 0.0021 0.0017 0.0013 0.0008 0.0004 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0041 0.0083 0.0124 0.0165 0.0206 0.0248 0.0289 0.0330 0.0372 0.0413 0.0454 0.0495 0.0537 0.0578 0.0619 0.0660 0.0662 0.0638 0.0613 0.0589 0.0564 0.0540 0.0515 0.0491 0.0466 0.0442 0.0417 0.0392 0.0368 0.0343 0.0319 0.0294 0.0270 0.0245 0.0221 0.0196 0.0172 0.0147 0.0123 0.0098 0.0074 0.0049 0.0025 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0047 0.0093 0.0140 0.0187 0.0234 0.0280 0.0327 0.0374 0.0420 0.0467 0.0514 0.0561 0.0607 0.0654 0.0701 0.0747 0.0749 0.0722 0.0694 0.0666 0.0638 0.0611 0.0583 0.0555 0.0527 0.0500 0.0472 0.0444 0.0416 0.0389 0.0361 0.0333 0.0305 0.0278 0.0250 0.0222 0.0194 0.0167 0.0139 0.0111 0.0083 0.0056 0.0028 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0077 0.0115 0.0154 0.0192 0.0230 0.0269 0.0307 0.0346 0.0384 0.0422 0.0461 0.0499 0.0538 0.0576 0.0614 0.0616 0.0593 0.0571 0.0548 0.0525 0.0502 0.0479 0.0456 0.0434 0.0411 0.0388 0.0365 0.0342 0.0319 0.0297 0.0274 0.0251 0.0228 0.0205 0.0183 0.0160 0.0137 0.0114 0.0091 0.0068 0.0046 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0069 0.0137 0.0206 0.0274 0.0343 0.0411 0.0480 0.0549 0.0617 0.0686 0.0754 0.0823 0.0892 0.0960 0.1029 0.1097 0.1100 0.1059 0.1019 0.0978 0.0937 0.0896 0.0856 0.0815 0.0774 0.0733 0.0693 0.0652 0.0611 0.0570 0.0530 0.0489 0.0448 0.0407 0.0367 0.0326 0.0285 0.0244 0.0204 0.0163 0.0122 0.0081 0.0041 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0017 0.0025 0.0033 0.0041 0.0050 0.0058 0.0066 0.0075 0.0083 0.0091 0.0099 0.0108 0.0116 0.0124 0.0133 0.0133 0.0128 0.0123 0.0118 0.0113 0.0108 0.0103 0.0098 0.0094 0.0089 0.0084 0.0079 0.0074 0.0069 0.0064 0.0059 0.0054 0.0049 0.0044 0.0039 0.0034 0.0030 0.0025 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0035 0.0053 0.0071 0.0089 0.0106 0.0124 0.0142 0.0160 0.0177 0.0195 0.0213 0.0231 0.0248 0.0266 0.0284 0.0285 0.0274 0.0264 0.0253 0.0243 0.0232 0.0221 0.0211 0.0200 0.0190 0.0179 0.0169 0.0158 0.0148 0.0137 0.0127 0.0116 0.0105 0.0095 0.0084 0.0074 0.0063 0.0053 0.0042 0.0032 0.0021 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0052 0.0078 0.0105 0.0131 0.0157 0.0183 0.0209 0.0235 0.0262 0.0288 0.0314 0.0340 0.0366 0.0392 0.0419 0.0420 0.0404 0.0389 0.0373 0.0357 0.0342 0.0326 0.0311 0.0295 0.0280 0.0264 0.0249 0.0233 0.0218 0.0202 0.0187 0.0171 0.0155 0.0140 0.0124 0.0109 0.0093 0.0078 0.0062 0.0047 0.0031 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0013 0.0026 0.0039 0.0052 0.0065 0.0078 0.0091 0.0104 0.0117 0.0130 0.0143 0.0156 0.0169 0.0182 0.0195 0.0208 0.0208 0.0201 0.0193 0.0185 0.0178 0.0170 0.0162 0.0154 0.0147 0.0139 0.0131 0.0124 0.0116 0.0108 0.0100 0.0093 0.0085 0.0077 0.0069 0.0062 0.0054 0.0046 0.0039 0.0031 0.0023 0.0015 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0053 0.0106 0.0160 0.0213 0.0266 0.0319 0.0372 0.0425 0.0479 0.0532 0.0585 0.0638 0.0691 0.0744 0.0798 0.0851 0.0853 0.0821 0.0790 0.0758 0.0727 0.0695 0.0663 0.0632 0.0600 0.0569 0.0537 0.0506 0.0474 0.0442 0.0411 0.0379 0.0348 0.0316 0.0284 0.0253 0.0221 0.0190 0.0158 0.0126 0.0095 0.0063 0.0032 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0085 0.0171 0.0256 0.0341 0.0427 0.0512 0.0597 0.0683 0.0768 0.0854 0.0939 0.1024 0.1110 0.1195 0.1280 0.1366 0.1369 0.1319 0.1268 0.1217 0.1167 0.1116 0.1065 0.1014 0.0964 0.0913 0.0862 0.0811 0.0761 0.0710 0.0659 0.0609 0.0558 0.0507 0.0456 0.0406 0.0355 0.0304 0.0254 0.0203 0.0152 0.0101 0.0051 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0122 0.0244 0.0366 0.0487 0.0609 0.0731 0.0853 0.0975 0.1097 0.1219 0.1340 0.1462 0.1584 0.1706 0.1828 0.1950 0.1955 0.1883 0.1810 0.1738 0.1665 0.1593 0.1521 0.1448 0.1376 0.1303 0.1231 0.1159 0.1086 0.1014 0.0941 0.0869 0.0797 0.0724 0.0652 0.0579 0.0507 0.0434 0.0362 0.0290 0.0217 0.0145 0.0072 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0031 0.0062 0.0093 0.0124 0.0155 0.0186 0.0217 0.0248 0.0279 0.0310 0.0341 0.0372 0.0403 0.0434 0.0465 0.0496 0.0497 0.0479 0.0460 0.0442 0.0424 0.0405 0.0387 0.0368 0.0350 0.0331 0.0313 0.0295 0.0276 0.0258 0.0239 0.0221 0.0203 0.0184 0.0166 0.0147 0.0129 0.0110 0.0092 0.0074 0.0055 0.0037 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0046 0.0070 0.0093 0.0116 0.0139 0.0162 0.0186 0.0209 0.0232 0.0255 0.0278 0.0301 0.0325 0.0348 0.0371 0.0372 0.0358 0.0345 0.0331 0.0317 0.0303 0.0289 0.0276 0.0262 0.0248 0.0234 0.0220 0.0207 0.0193 0.0179 0.0165 0.0152 0.0138 0.0124 0.0110 0.0096 0.0083 0.0069 0.0055 0.0041 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0056 0.0084 0.0112 0.0140 0.0168 0.0196 0.0224 0.0252 0.0281 0.0309 0.0337 0.0365 0.0393 0.0421 0.0449 0.0450 0.0433 0.0417 0.0400 0.0383 0.0367 0.0350 0.0333 0.0317 0.0300 0.0283 0.0267 0.0250 0.0233 0.0217 0.0200 0.0183 0.0167 0.0150 0.0133 0.0117 0.0100 0.0083 0.0067 0.0050 0.0033 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0090 0.0120 0.0150 0.0180 0.0210 0.0240 0.0270 0.0300 0.0330 0.0360 0.0390 0.0420 0.0450 0.0480 0.0482 0.0464 0.0446 0.0428 0.0410 0.0393 0.0375 0.0357 0.0339 0.0321 0.0303 0.0285 0.0268 0.0250 0.0232 0.0214 0.0196 0.0178 0.0161 0.0143 0.0125 0.0107 0.0089 0.0071 0.0054 0.0036 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0039 0.0077 0.0116 0.0155 0.0193 0.0232 0.0271 0.0309 0.0348 0.0387 0.0425 0.0464 0.0503 0.0541 0.0580 0.0618 0.0620 0.0597 0.0574 0.0551 0.0528 0.0505 0.0482 0.0459 0.0436 0.0413 0.0390 0.0368 0.0345 0.0322 0.0299 0.0276 0.0253 0.0230 0.0207 0.0184 0.0161 0.0138 0.0115 0.0092 0.0069 0.0046 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0064 0.0096 0.0128 0.0160 0.0192 0.0225 0.0257 0.0289 0.0321 0.0353 0.0385 0.0417 0.0449 0.0481 0.0513 0.0515 0.0495 0.0476 0.0457 0.0438 0.0419 0.0400 0.0381 0.0362 0.0343 0.0324 0.0305 0.0286 0.0267 0.0248 0.0229 0.0210 0.0191 0.0172 0.0152 0.0133 0.0114 0.0095 0.0076 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0071 0.0107 0.0142 0.0178 0.0213 0.0249 0.0284 0.0320 0.0355 0.0391 0.0426 0.0462 0.0497 0.0533 0.0568 0.0570 0.0549 0.0528 0.0507 0.0485 0.0464 0.0443 0.0422 0.0401 0.0380 0.0359 0.0338 0.0317 0.0295 0.0274 0.0253 0.0232 0.0211 0.0190 0.0169 0.0148 0.0127 0.0106 0.0084 0.0063 0.0042 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0005 0.0009 0.0014 0.0018 0.0023 0.0028 0.0032 0.0037 0.0042 0.0046 0.0051 0.0055 0.0060 0.0065 0.0069 0.0074 0.0074 0.0071 0.0069 0.0066 0.0063 0.0060 0.0058 0.0055 0.0052 0.0049 0.0047 0.0044 0.0041 0.0038 0.0036 0.0033 0.0030 0.0027 0.0025 0.0022 0.0019 0.0016 0.0014 0.0011 0.0008 0.0005 0.0003 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0053 0.0080 0.0106 0.0133 0.0159 0.0186 0.0213 0.0239 0.0266 0.0292 0.0319 0.0345 0.0372 0.0398 0.0425 0.0426 0.0410 0.0395 0.0379 0.0363 0.0347 0.0331 0.0316 0.0300 0.0284 0.0268 0.0253 0.0237 0.0221 0.0205 0.0189 0.0174 0.0158 0.0142 0.0126 0.0110 0.0095 0.0079 0.0063 0.0047 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0034 0.0068 0.0101 0.0135 0.0169 0.0203 0.0237 0.0270 0.0304 0.0338 0.0372 0.0406 0.0439 0.0473 0.0507 0.0541 0.0542 0.0522 0.0502 0.0482 0.0462 0.0442 0.0422 0.0402 0.0382 0.0361 0.0341 0.0321 0.0301 0.0281 0.0261 0.0241 0.0221 0.0201 0.0181 0.0161 0.0141 0.0120 0.0100 0.0080 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0055 0.0083 0.0110 0.0138 0.0165 0.0193 0.0220 0.0248 0.0276 0.0303 0.0331 0.0358 0.0386 0.0413 0.0441 0.0442 0.0426 0.0409 0.0393 0.0377 0.0360 0.0344 0.0327 0.0311 0.0295 0.0278 0.0262 0.0246 0.0229 0.0213 0.0196 0.0180 0.0164 0.0147 0.0131 0.0115 0.0098 0.0082 0.0065 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0034 0.0069 0.0103 0.0137 0.0172 0.0206 0.0240 0.0275 0.0309 0.0343 0.0378 0.0412 0.0446 0.0481 0.0515 0.0549 0.0551 0.0530 0.0510 0.0490 0.0469 0.0449 0.0428 0.0408 0.0388 0.0367 0.0347 0.0326 0.0306 0.0286 0.0265 0.0245 0.0224 0.0204 0.0184 0.0163 0.0143 0.0122 0.0102 0.0082 0.0061 0.0041 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0039 0.0059 0.0079 0.0098 0.0118 0.0138 0.0158 0.0177 0.0197 0.0217 0.0236 0.0256 0.0276 0.0295 0.0315 0.0316 0.0304 0.0293 0.0281 0.0269 0.0257 0.0246 0.0234 0.0222 0.0211 0.0199 0.0187 0.0176 0.0164 0.0152 0.0140 0.0129 0.0117 0.0105 0.0094 0.0082 0.0070 0.0059 0.0047 0.0035 0.0023 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0043 0.0064 0.0085 0.0107 0.0128 0.0149 0.0171 0.0192 0.0213 0.0235 0.0256 0.0277 0.0298 0.0320 0.0341 0.0342 0.0329 0.0317 0.0304 0.0291 0.0279 0.0266 0.0253 0.0241 0.0228 0.0215 0.0203 0.0190 0.0177 0.0165 0.0152 0.0139 0.0127 0.0114 0.0101 0.0089 0.0076 0.0063 0.0051 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0112 0.0224 0.0336 0.0448 0.0561 0.0673 0.0785 0.0897 0.1009 0.1121 0.1233 0.1345 0.1457 0.1570 0.1682 0.1794 0.1799 0.1732 0.1665 0.1599 0.1532 0.1466 0.1399 0.1332 0.1266 0.1199 0.1132 0.1066 0.0999 0.0933 0.0866 0.0799 0.0733 0.0666 0.0600 0.0533 0.0466 0.0400 0.0333 0.0266 0.0200 0.0133 0.0067 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0024 0.0048 0.0072 0.0096 0.0120 0.0144 0.0167 0.0191 0.0215 0.0239 0.0263 0.0287 0.0311 0.0335 0.0359 0.0383 0.0384 0.0370 0.0355 0.0341 0.0327 0.0313 0.0299 0.0284 0.0270 0.0256 0.0242 0.0227 0.0213 0.0199 0.0185 0.0171 0.0156 0.0142 0.0128 0.0114 0.0100 0.0085 0.0071 0.0057 0.0043 0.0028 0.0014 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0031 0.0063 0.0094 0.0125 0.0156 0.0188 0.0219 0.0250 0.0281 0.0313 0.0344 0.0375 0.0406 0.0438 0.0469 0.0500 0.0501 0.0483 0.0464 0.0446 0.0427 0.0409 0.0390 0.0371 0.0353 0.0334 0.0316 0.0297 0.0279 0.0260 0.0241 0.0223 0.0204 0.0186 0.0167 0.0149 0.0130 0.0111 0.0093 0.0074 0.0056 0.0037 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0056 0.0083 0.0111 0.0139 0.0167 0.0195 0.0223 0.0250 0.0278 0.0306 0.0334 0.0362 0.0389 0.0417 0.0445 0.0446 0.0430 0.0413 0.0397 0.0380 0.0364 0.0347 0.0331 0.0314 0.0298 0.0281 0.0264 0.0248 0.0231 0.0215 0.0198 0.0182 0.0165 0.0149 0.0132 0.0116 0.0099 0.0083 0.0066 0.0050 0.0033 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0090 0.0119 0.0149 0.0179 0.0209 0.0239 0.0269 0.0298 0.0328 0.0358 0.0388 0.0418 0.0448 0.0477 0.0479 0.0461 0.0443 0.0425 0.0408 0.0390 0.0372 0.0355 0.0337 0.0319 0.0301 0.0284 0.0266 0.0248 0.0230 0.0213 0.0195 0.0177 0.0160 0.0142 0.0124 0.0106 0.0089 0.0071 0.0053 0.0035 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0019 0.0037 0.0056 0.0074 0.0093 0.0111 0.0130 0.0148 0.0167 0.0185 0.0204 0.0222 0.0241 0.0259 0.0278 0.0296 0.0297 0.0286 0.0275 0.0264 0.0253 0.0242 0.0231 0.0220 0.0209 0.0198 0.0187 0.0176 0.0165 0.0154 0.0143 0.0132 0.0121 0.0110 0.0099 0.0088 0.0077 0.0066 0.0055 0.0044 0.0033 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0043 0.0065 0.0087 0.0109 0.0130 0.0152 0.0174 0.0196 0.0217 0.0239 0.0261 0.0283 0.0304 0.0326 0.0348 0.0349 0.0336 0.0323 0.0310 0.0297 0.0284 0.0271 0.0258 0.0245 0.0232 0.0220 0.0207 0.0194 0.0181 0.0168 0.0155 0.0142 0.0129 0.0116 0.0103 0.0090 0.0077 0.0065 0.0052 0.0039 0.0026 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0020 0.0041 0.0061 0.0082 0.0102 0.0123 0.0143 0.0164 0.0184 0.0205 0.0225 0.0246 0.0266 0.0287 0.0307 0.0328 0.0328 0.0316 0.0304 0.0292 0.0280 0.0268 0.0255 0.0243 0.0231 0.0219 0.0207 0.0195 0.0182 0.0170 0.0158 0.0146 0.0134 0.0122 0.0109 0.0097 0.0085 0.0073 0.0061 0.0049 0.0036 0.0024 0.0012 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0038 0.0077 0.0115 0.0153 0.0192 0.0230 0.0269 0.0307 0.0345 0.0384 0.0422 0.0460 0.0499 0.0537 0.0576 0.0614 0.0616 0.0593 0.0570 0.0547 0.0524 0.0502 0.0479 0.0456 0.0433 0.0410 0.0388 0.0365 0.0342 0.0319 0.0296 0.0274 0.0251 0.0228 0.0205 0.0182 0.0160 0.0137 0.0114 0.0091 0.0068 0.0046 0.0023 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0014 0.0027 0.0041 0.0055 0.0069 0.0082 0.0096 0.0110 0.0123 0.0137 0.0151 0.0165 0.0178 0.0192 0.0206 0.0219 0.0220 0.0212 0.0204 0.0196 0.0187 0.0179 0.0171 0.0163 0.0155 0.0147 0.0139 0.0130 0.0122 0.0114 0.0106 0.0098 0.0090 0.0081 0.0073 0.0065 0.0057 0.0049 0.0041 0.0033 0.0024 0.0016 0.0008 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0017 0.0035 0.0052 0.0070 0.0087 0.0105 0.0122 0.0140 0.0157 0.0175 0.0192 0.0210 0.0227 0.0245 0.0262 0.0280 0.0280 0.0270 0.0260 0.0249 0.0239 0.0229 0.0218 0.0208 0.0197 0.0187 0.0177 0.0166 0.0156 0.0145 0.0135 0.0125 0.0114 0.0104 0.0093 0.0083 0.0073 0.0062 0.0052 0.0042 0.0031 0.0021 0.0010 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0021 0.0042 0.0064 0.0085 0.0106 0.0127 0.0149 0.0170 0.0191 0.0212 0.0233 0.0255 0.0276 0.0297 0.0318 0.0340 0.0340 0.0328 0.0315 0.0303 0.0290 0.0277 0.0265 0.0252 0.0240 0.0227 0.0214 0.0202 0.0189 0.0177 0.0164 0.0151 0.0139 0.0126 0.0113 0.0101 0.0088 0.0076 0.0063 0.0050 0.0038 0.0025 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0022 0.0045 0.0067 0.0089 0.0112 0.0134 0.0157 0.0179 0.0201 0.0224 0.0246 0.0268 0.0291 0.0313 0.0335 0.0358 0.0359 0.0346 0.0332 0.0319 0.0306 0.0292 0.0279 0.0266 0.0252 0.0239 0.0226 0.0213 0.0199 0.0186 0.0173 0.0159 0.0146 0.0133 0.0120 0.0106 0.0093 0.0080 0.0066 0.0053 0.0040 0.0027 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0053 0.0079 0.0105 0.0131 0.0158 0.0184 0.0210 0.0236 0.0263 0.0289 0.0315 0.0342 0.0368 0.0394 0.0420 0.0422 0.0406 0.0390 0.0375 0.0359 0.0343 0.0328 0.0312 0.0297 0.0281 0.0265 0.0250 0.0234 0.0219 0.0203 0.0187 0.0172 0.0156 0.0141 0.0125 0.0109 0.0094 0.0078 0.0062 0.0047 0.0031 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0046 0.0092 0.0138 0.0184 0.0230 0.0276 0.0322 0.0368 0.0414 0.0460 0.0506 0.0552 0.0598 0.0644 0.0690 0.0736 0.0738 0.0711 0.0683 0.0656 0.0629 0.0601 0.0574 0.0547 0.0519 0.0492 0.0465 0.0437 0.0410 0.0383 0.0355 0.0328 0.0301 0.0273 0.0246 0.0219 0.0191 0.0164 0.0137 0.0109 0.0082 0.0055 0.0027 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0035 0.0069 0.0104 0.0139 0.0173 0.0208 0.0243 0.0278 0.0312 0.0347 0.0382 0.0416 0.0451 0.0486 0.0520 0.0555 0.0557 0.0536 0.0515 0.0495 0.0474 0.0454 0.0433 0.0412 0.0392 0.0371 0.0350 0.0330 0.0309 0.0289 0.0268 0.0247 0.0227 0.0206 0.0186 0.0165 0.0144 0.0124 0.0103 0.0082 0.0062 0.0041 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0028 0.0056 0.0085 0.0113 0.0141 0.0169 0.0198 0.0226 0.0254 0.0282 0.0311 0.0339 0.0367 0.0395 0.0423 0.0452 0.0453 0.0436 0.0419 0.0403 0.0386 0.0369 0.0352 0.0335 0.0319 0.0302 0.0285 0.0268 0.0252 0.0235 0.0218 0.0201 0.0185 0.0168 0.0151 0.0134 0.0117 0.0101 0.0084 0.0067 0.0050 0.0034 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0051 0.0102 0.0153 0.0204 0.0255 0.0306 0.0357 0.0408 0.0459 0.0510 0.0561 0.0612 0.0663 0.0714 0.0765 0.0816 0.0818 0.0788 0.0758 0.0727 0.0697 0.0667 0.0636 0.0606 0.0576 0.0545 0.0515 0.0485 0.0455 0.0424 0.0394 0.0364 0.0333 0.0303 0.0273 0.0242 0.0212 0.0182 0.0152 0.0121 0.0091 0.0061 0.0030 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0071 0.0141 0.0212 0.0282 0.0353 0.0423 0.0494 0.0564 0.0635 0.0705 0.0776 0.0846 0.0917 0.0987 0.1058 0.1128 0.1131 0.1090 0.1048 0.1006 0.0964 0.0922 0.0880 0.0838 0.0796 0.0754 0.0712 0.0670 0.0629 0.0587 0.0545 0.0503 0.0461 0.0419 0.0377 0.0335 0.0293 0.0251 0.0210 0.0168 0.0126 0.0084 0.0042 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0032 0.0063 0.0095 0.0127 0.0159 0.0190 0.0222 0.0254 0.0285 0.0317 0.0349 0.0381 0.0412 0.0444 0.0476 0.0508 0.0509 0.0490 0.0471 0.0452 0.0434 0.0415 0.0396 0.0377 0.0358 0.0339 0.0320 0.0302 0.0283 0.0264 0.0245 0.0226 0.0207 0.0188 0.0170 0.0151 0.0132 0.0113 0.0094 0.0075 0.0057 0.0038 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0026 0.0051 0.0077 0.0103 0.0129 0.0154 0.0180 0.0206 0.0231 0.0257 0.0283 0.0309 0.0334 0.0360 0.0386 0.0411 0.0412 0.0397 0.0382 0.0367 0.0351 0.0336 0.0321 0.0306 0.0290 0.0275 0.0260 0.0244 0.0229 0.0214 0.0199 0.0183 0.0168 0.0153 0.0137 0.0122 0.0107 0.0092 0.0076 0.0061 0.0046 0.0031 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0030 0.0060 0.0089 0.0119 0.0149 0.0179 0.0209 0.0238 0.0268 0.0298 0.0328 0.0358 0.0387 0.0417 0.0447 0.0477 0.0478 0.0460 0.0443 0.0425 0.0407 0.0390 0.0372 0.0354 0.0336 0.0319 0.0301 0.0283 0.0266 0.0248 0.0230 0.0212 0.0195 0.0177 0.0159 0.0142 0.0124 0.0106 0.0089 0.0071 0.0053 0.0035 0.0018 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0072 0.0108 0.0144 0.0180 0.0217 0.0253 0.0289 0.0325 0.0361 0.0397 0.0433 0.0469 0.0505 0.0541 0.0577 0.0579 0.0558 0.0536 0.0515 0.0493 0.0472 0.0450 0.0429 0.0407 0.0386 0.0365 0.0343 0.0322 0.0300 0.0279 0.0257 0.0236 0.0214 0.0193 0.0172 0.0150 0.0129 0.0107 0.0086 0.0064 0.0043 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0029 0.0059 0.0088 0.0117 0.0146 0.0176 0.0205 0.0234 0.0264 0.0293 0.0322 0.0351 0.0381 0.0410 0.0439 0.0469 0.0470 0.0453 0.0435 0.0418 0.0400 0.0383 0.0365 0.0348 0.0331 0.0313 0.0296 0.0278 0.0261 0.0244 0.0226 0.0209 0.0191 0.0174 0.0157 0.0139 0.0122 0.0104 0.0087 0.0070 0.0052 0.0035 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0053 0.0080 0.0106 0.0133 0.0159 0.0186 0.0212 0.0239 0.0265 0.0292 0.0318 0.0345 0.0371 0.0398 0.0424 0.0425 0.0410 0.0394 0.0378 0.0362 0.0347 0.0331 0.0315 0.0299 0.0284 0.0268 0.0252 0.0236 0.0221 0.0205 0.0189 0.0173 0.0158 0.0142 0.0126 0.0110 0.0095 0.0079 0.0063 0.0047 0.0032 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0012 0.0023 0.0035 0.0046 0.0058 0.0069 0.0081 0.0093 0.0104 0.0116 0.0127 0.0139 0.0150 0.0162 0.0174 0.0185 0.0186 0.0179 0.0172 0.0165 0.0158 0.0151 0.0144 0.0137 0.0131 0.0124 0.0117 0.0110 0.0103 0.0096 0.0089 0.0082 0.0076 0.0069 0.0062 0.0055 0.0048 0.0041 0.0034 0.0027 0.0021 0.0014 0.0007 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0068 0.0136 0.0204 0.0272 0.0340 0.0407 0.0475 0.0543 0.0611 0.0679 0.0747 0.0815 0.0883 0.0951 0.1019 0.1087 0.1089 0.1049 0.1009 0.0968 0.0928 0.0888 0.0847 0.0807 0.0767 0.0726 0.0686 0.0646 0.0605 0.0565 0.0525 0.0484 0.0444 0.0404 0.0363 0.0323 0.0282 0.0242 0.0202 0.0161 0.0121 0.0081 0.0040 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0065 0.0098 0.0131 0.0163 0.0196 0.0229 0.0261 0.0294 0.0327 0.0359 0.0392 0.0425 0.0457 0.0490 0.0523 0.0524 0.0505 0.0485 0.0466 0.0447 0.0427 0.0408 0.0388 0.0369 0.0349 0.0330 0.0311 0.0291 0.0272 0.0252 0.0233 0.0214 0.0194 0.0175 0.0155 0.0136 0.0116 0.0097 0.0078 0.0058 0.0039 0.0019 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0023 0.0045 0.0068 0.0090 0.0113 0.0135 0.0158 0.0181 0.0203 0.0226 0.0248 0.0271 0.0293 0.0316 0.0339 0.0361 0.0362 0.0349 0.0335 0.0322 0.0308 0.0295 0.0282 0.0268 0.0255 0.0241 0.0228 0.0215 0.0201 0.0188 0.0174 0.0161 0.0148 0.0134 0.0121 0.0107 0.0094 0.0080 0.0067 0.0054 0.0040 0.0027 0.0013 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0027 0.0055 0.0082 0.0110 0.0137 0.0165 0.0192 0.0220 0.0247 0.0275 0.0302 0.0330 0.0357 0.0385 0.0412 0.0440 0.0441 0.0425 0.0408 0.0392 0.0376 0.0359 0.0343 0.0327 0.0310 0.0294 0.0278 0.0261 0.0245 0.0229 0.0212 0.0196 0.0180 0.0163 0.0147 0.0131 0.0114 0.0098 0.0082 0.0065 0.0049 0.0033 0.0016 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0018 0.0037 0.0055 0.0074 0.0092 0.0111 0.0129 0.0148 0.0166 0.0185 0.0203 0.0222 0.0240 0.0259 0.0277 0.0296 0.0296 0.0285 0.0274 0.0263 0.0252 0.0241 0.0231 0.0220 0.0209 0.0198 0.0187 0.0176 0.0165 0.0154 0.0143 0.0132 0.0121 0.0110 0.0099 0.0088 0.0077 0.0066 0.0055 0.0044 0.0033 0.0022 0.0011 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0060 0.0121 0.0181 0.0242 0.0302 0.0363 0.0423 0.0484 0.0544 0.0605 0.0665 0.0726 0.0786 0.0847 0.0907 0.0968 0.0970 0.0934 0.0899 0.0863 0.0827 0.0791 0.0755 0.0719 0.0683 0.0647 0.0611 0.0575 0.0539 0.0503 0.0467 0.0431 0.0395 0.0359 0.0323 0.0288 0.0252 0.0216 0.0180 0.0144 0.0108 0.0072 0.0036 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0029 0.0059 0.0088 0.0117 0.0147 0.0176 0.0205 0.0235 0.0264 0.0294 0.0323 0.0352 0.0382 0.0411 0.0440 0.0470 0.0471 0.0453 0.0436 0.0419 0.0401 0.0384 0.0366 0.0349 0.0331 0.0314 0.0296 0.0279 0.0262 0.0244 0.0227 0.0209 0.0192 0.0174 0.0157 0.0140 0.0122 0.0105 0.0087 0.0070 0.0052 0.0035 0.0017 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0055 0.0111 0.0166 0.0221 0.0277 0.0332 0.0387 0.0442 0.0498 0.0553 0.0608 0.0664 0.0719 0.0774 0.0830 0.0885 0.0887 0.0854 0.0822 0.0789 0.0756 0.0723 0.0690 0.0657 0.0624 0.0592 0.0559 0.0526 0.0493 0.0460 0.0427 0.0394 0.0362 0.0329 0.0296 0.0263 0.0230 0.0197 0.0164 0.0131 0.0099 0.0066 0.0033 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0052 0.0104 0.0156 0.0207 0.0259 0.0311 0.0363 0.0415 0.0467 0.0519 0.0570 0.0622 0.0674 0.0726 0.0778 0.0830 0.0832 0.0801 0.0770 0.0740 0.0709 0.0678 0.0647 0.0616 0.0585 0.0555 0.0524 0.0493 0.0462 0.0431 0.0401 0.0370 0.0339 0.0308 0.0277 0.0247 0.0216 0.0185 0.0154 0.0123 0.0092 0.0062 0.0031 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0036 0.0072 0.0108 0.0144 0.0180 0.0216 0.0252 0.0288 0.0324 0.0360 0.0396 0.0432 0.0468 0.0504 0.0540 0.0576 0.0578 0.0557 0.0535 0.0514 0.0492 0.0471 0.0450 0.0428 0.0407 0.0385 0.0364 0.0343 0.0321 0.0300 0.0278 0.0257 0.0235 0.0214 0.0193 0.0171 0.0150 0.0128 0.0107 0.0086 0.0064 0.0043 0.0021 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0008 0.0017 0.0025 0.0034 0.0042 0.0051 0.0059 0.0068 0.0076 0.0084 0.0093 0.0101 0.0110 0.0118 0.0127 0.0135 0.0135 0.0130 0.0125 0.0120 0.0115 0.0110 0.0105 0.0100 0.0095 0.0090 0.0085 0.0080 0.0075 0.0070 0.0065 0.0060 0.0055 0.0050 0.0045 0.0040 0.0035 0.0030 0.0025 0.0020 0.0015 0.0010 0.0005 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0172 0.0345 0.0517 0.0689 0.0862 0.1034 0.1207 0.1379 0.1551 0.1724 0.1896 0.2068 0.2241 0.2413 0.2585 0.2758 0.2765 0.2663 0.2560 0.2458 0.2356 0.2253 0.2151 0.2048 0.1946 0.1844 0.1741 0.1639 0.1536 0.1434 0.1331 0.1229 0.1127 0.1024 0.0922 0.0819 0.0717 0.0615 0.0512 0.0410 0.0307 0.0205 0.0102 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0025 0.0050 0.0075 0.0101 0.0126 0.0151 0.0176 0.0201 0.0226 0.0252 0.0277 0.0302 0.0327 0.0352 0.0377 0.0403 0.0404 0.0389 0.0374 0.0359 0.0344 0.0329 0.0314 0.0299 0.0284 0.0269 0.0254 0.0239 0.0224 0.0209 0.0194 0.0179 0.0164 0.0150 0.0135 0.0120 0.0105 0.0090 0.0075 0.0060 0.0045 0.0030 0.0015 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0033 0.0067 0.0100 0.0134 0.0167 0.0200 0.0234 0.0267 0.0301 0.0334 0.0367 0.0401 0.0434 0.0468 0.0501 0.0535 0.0536 0.0516 0.0496 0.0476 0.0457 0.0437 0.0417 0.0397 0.0377 0.0357 0.0337 0.0318 0.0298 0.0278 0.0258 0.0238 0.0218 0.0199 0.0179 0.0159 0.0139 0.0119 0.0099 0.0079 0.0060 0.0040 0.0020 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0137 0.0275 0.0412 0.0549 0.0687 0.0824 0.0962 0.1099 0.1236 0.1374 0.1511 0.1648 0.1786 0.1923 0.2061 0.2198 0.2204 0.2122 0.2041 0.1959 0.1877 0.1796 0.1714 0.1633 0.1551 0.1469 0.1388 0.1306 0.1224 0.1143 0.1061 0.0980 0.0898 0.0816 0.0735 0.0653 0.0571 0.0490 0.0408 0.0327 0.0245 0.0163 0.0082 0.0000 0 45 0 0.0000 0.0171 0.0341 0.0512 0.0682 0.0853 0.1023 0.1194 0.1364 0.1535 0.1705 0.1876 0.2047 0.2217 0.2388 0.2558 0.2729 0.2736 0.2635 0.2533 0.2432 0.2331 0.2229 0.2128 0.2027 0.1925 0.1824 0.1723 0.1621 0.1520 0.1419 0.1317 0.1216 0.1115 0.1013 0.0912 0.0811 0.0709 0.0608 0.0507 0.0405 0.0304 0.0203 0.0101 0.0000 Anexo 1.09 OPTIMIZACIÓN NUDOS 1-320 HBEZ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 VON 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 NACH STA [m] 2 3 4 5 7 7 13 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 27 24 25 26 27 42 29 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 2.408 1.5 1.5 1.5 1.5 1.711 2.252 3.451 1.896 3.397 4.321 4.143 5.255 4.554 2.513 1.95 1.5 1.5 1.5 1.5 3.357 1.5 STE [m] 1.4 1.4 1.4 1.4 2.40 1.4 1.45 1.4 1.4 1.45 1.711 2.152 3.351 1.896 3.397 4.221 4.143 5.255 4.554 2.513 1.95 1.8 1.489 1.4 1.4 1.4 1.8 1.4 PIND 1 1 1 1 1 1 2 1 1 2 3 3 4 5 5 5 6 6 6 6 6 6 1 1 1 1 6 1 PHOEHE JS [mm] 400 400 400 400 400 400 450 400 400 450 500 500 600 700 700 700 800 800 800 800 800 800 400 400 400 400 800 400 0.019 0.0098 0.0402 0.0364 0.0343 0.1205 0.0354 0.026 0.0481 0.0175 0.0133 0.0162 0.0294 0.0137 0.0146 0.0167 0.0107 0.0111 0.0125 0.0147 0.016 0.026 0.0074 0.0267 0.0462 0.0318 0.0468 0.1222 QB VQB QMAX VQMAX [m3/S] [m/S] [m3/S] [m/S] 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0982 0.1638 0.2689 0.3172 0.3504 0.0605 0.4478 0.0675 0.1219 0.298 0.3928 0.4338 0.9468 0.97 1.0021 1.0706 1.2194 1.2421 1.3162 1.4295 1.493 1.5397 0.015 0.0361 0.0526 0.0802 1.6683 0.039 2.09 1.83 3.55 3.52 3.48 3.54 3.78 2.11 3.11 2.63 2.5 2.76 4.18 3.15 3.25 3.48 3.03 3.09 3.27 3.55 3.71 4.57 0.87 1.78 2.42 2.38 5.86 3.12 A-GRD % HKOST [S/.] SKOST [S/.] 33.9 78.6 63.7 79 90 8.3 82.8 19.9 26.4 78.4 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 72.9 8.3 10.5 11.6 21.4 58.8 5.3 25812.00 23610.24 19901.05 22691.33 20412.13 12085.18 16191.13 18894.38 23643.79 19530.64 27260.85 24756.26 29656.98 37710.48 31130.13 35674.70 76173.66 99262.00 103321.82 82549.65 41728.34 48837.71 20608.30 12570.44 18169.07 25453.21 33090.31 10131.21 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2824.62 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2824.62 5386.82 2276.55 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 2824.62 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 5386.82 1980.28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 30 35 33 33 34 35 36 40 38 39 40 41 42 62 45 45 46 47 48 51 50 51 52 53 58 55 56 57 58 59 60 61 62 232 65 1.5 1.643 1.5 1.5 4.185 1.5 1.842 2.306 1.5 1.5 1.5 2.9 3.56 4.547 1.5 1.5 1.5 2.135 1.6 1.6 1.5 1.5 2.088 2.765 4.027 1.5 1.5 1.5 1.611 2.06 2.606 3.328 4.323 6.135 1.5 1.643 1.742 1.4 4.185 1.4 1.4 2.306 2.8 1.4 1.4 1.4 3.56 4.247 6.035 1.45 1.4 2.035 1.6 1.6 2.088 1.4 1.4 2.765 3.927 2.06 1.4 1.4 1.611 1.45 2.606 3.328 4.323 4.66 6.18 1.4 1 1 1 1 1 1 3 3 1 1 1 4 4 7 2 1 3 4 4 4 1 1 4 4 5 1 1 2 2 5 5 5 5 8 1 400 400 400 400 400 400 500 500 400 400 400 600 600 900 450 400 500 600 600 600 400 400 600 600 700 400 400 450 450 700 700 700 700 1000 400 0.0029 0.0024 0.0625 0.0832 0.023 0.1011 0.0051 0.0056 0.0378 0.0842 0.1123 0.0076 0.0082 0.0186 0.0116 0.1301 0.0131 0.0125 0.014 0.0133 0.0161 0.0261 0.0197 0.0207 0.0099 0.0403 0.0237 0.0115 0.0184 0.0212 0.0257 0.0289 0.0346 0.0314 0.0566 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.052 0.0745 0.0138 0.001 0.1036 0.1414 0.244 0.255 0.1383 0.159 0.2076 0.4812 0.4993 2.194 0.2302 0.0513 0.3901 0.5318 0.5826 0.6366 0.0613 0.1149 0.7748 0.7946 0.823 0.175 0.2044 0.2767 0.3163 1.2073 1.3298 1.411 1.544 3.7612 0.0394 0.88 0.88 1.81 0.87 2.28 4.24 1.55 1.62 2.95 4.1 4.9 2.13 2.21 4.31 2.12 3.47 2.48 2.67 2.84 2.81 1.73 2.45 3.42 3.51 2.67 3.21 2.72 2.17 2.71 3.92 4.32 4.58 5.01 5.98 2.39 46.3 73.1 2.6 0.2 32.5 21.1 90 90 33.8 26 29.4 90 90 90 74.5 6.8 90 77.5 80.2 90 23 33.8 90 90 90 41.4 63.1 90 81.2 90 90 90 90 90 7.9 23581.84 23811.57 20683.16 16644.18 11421.34 10265.43 22362.38 22362.38 15376.21 13220.91 9942.78 46921.38 45368.34 103892.36 15334.35 17201.12 14499.12 21286.67 28597.45 14721.81 14418.58 18832.44 16201.37 35606.35 60971.97 12167.78 20693.48 16462.12 18734.08 50410.44 40948.75 49814.60 30996.33 49423.89 17828.35 1980.28 2276.55 1980.28 1980.28 5386.82 1980.28 2276.55 2824.62 1980.28 1980.28 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 1980.28 1980.28 2824.62 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 2824.62 2824.62 5386.82 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 64 65 66 67 76 77 78 79 74 75 70 71 72 68 69 73 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 65 66 67 81 77 78 79 80 75 80 71 72 73 69 73 80 81 82 87 84 85 86 87 88 89 90 94 93 93 94 95 96 97 98 99 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.608 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.662 1.6 2.182 1.83 1.5 1.5 1.5 1.5 1.8 2.043 1.9 1.93 1.5 1.5 1.5 2.241 2.5 2.664 3.169 2.399 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.608 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.662 1.4 1.4 1.4 1.982 1.83 1.8 1.4 1.4 1.4 1.4 1.943 1.9 1.93 2.096 1.4 1.441 1.791 2.3 2.464 3.169 2.399 2.3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 6 6 1 1 1 1 6 7 7 7 1 1 2 7 9 11 11 11 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 600 800 800 400 400 400 400 800 900 900 900 400 400 450 900 1100 1300 1300 1300 0.022 0.0651 0.0557 0.0129 0.0271 0.0104 0.007 0.0107 0.0268 0.0211 0.034 0.018 0.0063 0.0372 0.0057 0.0412 0.0198 0.0118 0.0162 0.0408 0.0049 0.0702 0.0195 0.0162 0.0121 0.0115 0.012 0.0369 0.0095 0.0109 0.0168 0.0061 0.003 0.0031 0.0043 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0247 0.1082 0.1441 0.2056 0.0427 0.087 0.1579 0.158 0.1133 0.1743 0.0609 0.0865 0.1496 0.0917 0.1275 0.344 0.7774 1.2819 1.3122 0.0287 0.0636 0.096 0.1345 1.4981 1.5544 1.72 1.7588 0.0527 0.1841 0.2691 2.085 2.1295 2.3046 2.3625 2.3941 1.49 3.36 3.43 2.12 1.88 1.62 1.57 1.88 2.47 2.51 2.26 1.99 1.49 2.62 1.39 3.76 3.44 3.19 3.65 1.94 1.13 3.34 2.29 3.72 3.4 3.38 3.45 2.23 1.83 2.11 4.09 2.8 2.17 2.22 2.54 7.9 20.1 29 86.3 12.3 40.7 90 72.7 32.9 57 15.7 30.7 90 22.6 80.5 80.5 90 90 78.8 6.7 43.4 17.2 45.8 90 79.2 90 90 13 90 90 90 90 90 90 78.2 15229.08 19655.84 23917.40 21067.75 26181.11 26181.11 3975.05 19090.56 28953.32 28739.08 18607.87 18638.85 18971.82 26039.15 20365.67 23419.23 51251.63 55956.17 52339.06 16785.54 23821.89 11055.28 16571.30 54331.20 69523.01 46203.62 56410.39 27709.18 14707.68 18651.96 22590.96 164793.25 192658.17 62229.74 92252.09 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2276.55 2824.62 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2824.62 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 2824.62 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 130 131 132 133 134 150 102 102 103 104 109 106 107 108 109 117 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 123 122 123 124 125 126 127 128 148 131 133 133 134 135 2.3 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.555 1.518 1.5 1.5 1.5 1.929 1.6 1.6 1.726 2.419 1.928 1.821 1.989 1.5 1.5 2.805 2.746 2.792 2.452 2.308 2.245 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 2.336 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.555 1.518 1.45 1.4 1.4 1.729 1.6 1.6 1.726 2.319 1.828 1.821 1.989 2.705 1.4 1.511 2.746 2.692 2.452 2.308 2.245 2.131 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 11 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 4 4 4 4 5 6 6 6 1 1 7 7 8 8 8 8 1 1 1 1 1 1300 400 400 400 400 400 400 400 450 450 450 400 400 400 600 600 600 600 700 800 800 800 400 400 900 900 1000 1000 1000 1000 400 400 400 400 400 0.0033 0.0372 0.0342 0.0197 0.0247 0.0429 0.0757 0.0362 0.002 0.0046 0.0481 0.0603 0.013 0.0199 0.0214 0.0176 0.0169 0.0197 0.0189 0.0115 0.0119 0.0121 0.0565 0.0193 0.0089 0.0091 0.0054 0.0054 0.006 0.0061 0.0515 0.0351 0.0059 0.0165 0.0219 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.4257 0.0999 0.0428 0.18 0.2088 0.2491 0.0485 0.0607 0.0988 0.1751 0.4407 0.1352 0.1515 0.2671 0.6621 0.6842 0.7175 0.7742 1.1404 1.2611 1.2837 1.2971 0.1324 0.2626 1.5127 1.5346 1.561 1.5498 1.6434 1.6564 0.029 0.0572 0.08 0.1452 0.1715 2.28 2.68 2.05 2.46 2.77 3.58 2.82 2.31 0.88 1.38 4.27 3.47 2.01 2.66 3.46 3.21 3.17 3.42 3.7 3.13 3.19 3.22 3.37 2.61 2.97 3.01 2.48 2.47 2.61 2.63 2.11 2.25 1.28 2.18 2.53 90 24.6 11 61 63.1 57.2 8.4 15.2 77.3 90 69.9 26.2 63.2 90 73.7 83.9 90 90 90 90 90 90 26.5 90 90 90 90 90 90 90 6.1 14.5 49.7 53.8 55.1 137143.48 27053.56 14351.47 21645.94 22471.93 10846.20 15040.65 15001.93 7574.11 9627.08 17838.98 6726.18 7944.93 14612.17 12580.31 20452.53 26744.69 19003.64 60371.82 29195.47 55161.26 25083.52 13259.62 11530.22 68659.62 79650.93 93198.26 57813.08 75523.77 70058.55 17565.07 10900.41 7880.40 12844.05 12957.62 2824.62 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2276.55 2276.55 2276.55 2824.62 2276.55 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 129 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 136 145 138 143 140 141 142 143 144 145 146 147 147 148 149 150 151 152 154 154 155 156 165 158 159 163 161 162 163 164 165 167 167 168 170 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 2.074 1.689 1.6 1.7 1.843 1.5 1.79 2.277 2.374 2.633 3.77 4.085 1.5 4.485 4.859 5.816 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.655 1.714 1.788 4.988 1.5 4.957 5.033 1.4 1.4 1.4 1.539 1.4 1.4 2.024 1.501 1.6 1.6 1.843 1.79 1.4 1.877 2.274 2.333 3.77 4.085 4.485 1.4 4.659 5.816 4.988 1.4 1.4 1.595 1.4 1.605 1.714 1.788 2.105 4.957 1.4 5.033 5.299 1 1 1 2 1 1 1 2 4 4 5 5 1 5 9 10 13 13 13 1 13 15 15 1 1 1 1 1 2 2 2 15 1 15 15 400 400 400 450 400 400 400 450 600 600 700 700 400 700 1100 1200 1500 1500 1500 400 1500 1700 1700 400 400 400 400 400 450 450 450 1700 400 1700 1700 0.0735 0.0318 0.026 0.0154 0.026 0.0235 0.0053 0.0061 0.0152 0.0131 0.0105 0.0109 0.0076 0.0119 0.009 0.0061 0.007 0.0071 0.0072 0.0129 0.0073 0.0038 0.0039 0.0098 0.0091 0.0083 0.018 0.0029 0.002 0.0132 0.0144 0.0043 0.0695 0.0044 0.0044 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.1715 0 0.2033 0 0.1272 0 0.3203 0 0.0421 0 0.0525 0 0.1375 0 0.2015 0 0.5482 0 0.5914 0 0.8507 0 0.8647 0.0169 0.905 2.5753 2.6679 5.1541 5.1878 5.1987 0.0267 5.2472 5.2648 5.2933 0.073 0.1464 0.1725 0.0194 0.0502 0.0946 0.2964 0.3097 5.5838 0.0292 5.6368 5.6597 4 3.04 2.51 2.52 1.85 1.9 1.37 1.58 2.9 2.77 2.76 2.81 0.92 2.94 3.39 2.95 3.64 3.67 3.68 1.26 3.71 2.9 2.91 1.52 1.73 1.72 1.29 0.88 0.88 2.33 2.43 3.07 2.35 3.1 3.12 30 54.2 37.5 90 12.4 16.3 90 90 72.6 84.1 90 90 9.2 90 90 90 90 90 90 11.2 90 90 90 35 73.2 90 6.9 44.2 73.5 90 90 90 5.3 90 90 20412.13 17523.77 27017.42 21156.59 6956.33 10993.33 25440.31 17784.24 11140.61 11601.80 36224.01 9377.12 4883.20 14797.18 61177.43 146373.50 140140.79 51997.53 83163.21 14366.96 66721.20 148274.30 113183.19 18362.66 17064.31 12224.56 12900.84 9222.63 7943.64 13984.87 14983.98 134858.25 23117.23 129482.67 166884.09 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2824.62 2276.55 2276.55 2276.55 2276.55 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2276.55 2276.55 5386.82 1980.28 5386.82 5386.82 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 184 183 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 170 172 172 173 174 186 176 177 178 181 181 181 182 185 185 185 186 187 197 189 191 191 193 193 195 195 196 197 198 206 200 203 202 203 204 1.5 5.299 1.5 5.503 6.308 6.244 1.5 1.638 1.74 1.5 1.5 1.5 1.673 2.094 1.5 1.5 2.767 6.325 6.477 1.5 1.716 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.801 1.5 6.626 7.089 1.5 1.5 1.5 1.5 4.751 1.4 5.503 1.4 6.008 6.244 6.325 1.638 1.74 1.4 1.4 1.4 1.673 2.094 2.767 1.608 1.4 4.607 6.477 6.626 1.716 1.4 1.4 1.4 1.4 1.801 1.4 1.4 1.592 7.089 7.393 1.4 1.4 1.4 4.751 1.4 1 15 1 15 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 18 18 1 1 1 1 1 400 1700 400 1700 2000 2000 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 2000 2000 400 400 400 400 400 400 400 400 400 2000 2000 400 400 400 400 400 0.0063 0.0049 0.0195 0.0049 0.0021 0.002 0.0033 0.0027 0.0253 0.0262 0.0528 0.0035 0.0119 0.0207 0.0042 0.0085 0.0385 0.0023 0.0023 0.0061 0.01 0.014 0.0142 0.0448 0.0087 0.045 0.0613 0.0241 0.0025 0.0025 0.0111 0.0213 0.0566 0.0044 0.0234 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.0356 5.9762 0.0374 5.965 5.9204 5.8908 0.0431 0.0587 0.076 0.0983 0.034 0.039 0.2063 0.2724 0.0302 0.0373 0.3716 6.2492 6.2439 0.0191 0.055 0.0298 0.123 0.0208 0.1757 0.0345 0.2363 0.2938 6.5581 6.5675 0.0397 0.0842 0.0539 0.1246 0.2465 1.06 3.29 1.61 3.28 2.35 2.34 0.88 0.88 2.16 2.35 2.23 0.88 2.05 2.71 0.87 1.2 3.69 2.49 2.48 0.87 1.41 1.34 1.99 1.82 1.75 2.12 4.05 2.92 2.61 2.61 1.34 2.09 2.62 1.24 2.81 21.3 90 12.7 90 90 90 36 54.2 22.7 28.8 7 31.4 90 90 22.2 19.2 90 90 90 11.7 26.1 12 49 4.7 90 7.7 45.3 90 90 90 17.9 27.5 10.8 90 76.6 13427.40 236951.24 8995.48 214113.26 244363.37 238495.89 10892.66 9855.02 17944.50 17707.03 14186.28 12707.25 9137.45 16341.50 23705.74 13004.09 22261.37 319225.54 314289.95 9212.30 17565.07 12906.00 16305.44 15574.96 8974.83 15487.20 18780.81 12015.49 344938.91 345422.12 20874.16 10915.89 13698.43 22218.90 18964.25 1980.28 5386.82 1980.28 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 2824.62 1980.28 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 1980.28 5386.82 5386.82 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 5386.82 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 205 206 207 208 224 210 211 214 213 214 217 216 217 223 219 220 221 223 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 320 239 1.5 1.5 7.393 7.789 7.817 1.5 1.5 1.67 1.5 1.668 1.897 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.981 1.5 2.62 8.513 9.028 9.18 9.424 10.002 10.587 10.464 10.201 9.939 10.432 10.94 11.443 10.25 9.46 1.5 1.4 1.765 7.789 7.817 8.113 1.4 1.67 1.4 1.668 1.897 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.981 2.57 1.849 2.958 9.028 9.18 9.424 10.002 10.587 10.464 10.201 9.939 10.432 10.94 11.443 10.25 9.46 9.517 1.72 1 1 18 18 18 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 1 400 400 2000 2000 2000 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 450 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 400 0.0873 0.0359 0.0028 0.0029 0.0029 0.0035 0.0055 0.0306 0.0038 0.0029 0.0591 0.0294 0.015 0.1097 0.0395 0.0454 0.0041 0.0058 0.008 0.0567 0.0013 0.0013 0.0014 0.0014 0.0014 0.0014 0.0014 0.0014 0.003 0.0031 0.0031 0.0032 0.0032 0.0033 0.0024 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.263 0.3587 6.9564 6.981 7.0265 0.1012 0.1404 0.2088 0.0349 0.0529 0.2991 0.0344 0.0634 0.4158 0.06 0.0915 0.1214 0.1442 0.0136 0.616 7.6752 7.7044 7.7342 7.7649 7.7967 7.8428 7.88 7.9486 11.5727 11.6211 11.7262 11.8956 11.9795 12.0422 0.0693 4.75 3.57 2.77 2.78 2.79 1.1 1.4 3.02 0.87 0.88 4.22 1.82 1.7 5.78 2.38 2.81 1.21 1.43 0.87 4.84 2.12 2.13 2.14 2.14 2.15 2.17 2.18 2.2 3.2 3.21 3.24 3.29 3.31 3.33 0.88 42.3 90 90 90 90 81.2 90 56.7 27 47.3 58.4 9.5 24.7 59.6 14.3 20.4 90 90 7.3 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 67 11579.26 9958.27 238323.31 238323.31 245157.20 21909.23 21909.23 17123.68 11414.07 20698.64 18391.05 18029.68 21550.44 12072.27 9029.04 9790.49 17503.12 21406.56 14557.97 11605.03 425629.50 415210.22 414619.66 273432.15 259385.11 232809.63 409515.48 406267.36 407828.14 425587.31 410359.14 405381.51 402006.85 408418.71 23186.92 1980.28 1980.28 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 1980.28 2276.55 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 1980.28 2276.55 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 240 241 242 245 244 245 246 247 248 249 255 251 252 254 254 255 256 257 260 259 260 261 263 263 317 265 266 267 268 269 270 271 301 273 274 1.77 2.115 2.641 2.965 1.5 2.002 3.115 3.359 3.857 3.942 4.056 1.5 1.746 1.778 1.5 2.161 4.213 5.11 6.214 1.5 2.437 6.649 7.179 1.5 7.833 1.5 1.735 2.337 2.588 2.755 3.054 3.543 4.135 1.5 2.737 2.065 2.541 2.865 3.115 2.002 2.231 3.359 3.757 3.942 4.056 4.213 1.746 1.778 2.161 1.793 2.841 5.11 6.114 6.549 2.437 2.821 7.179 7.833 1.508 7.936 1.685 2.237 2.588 2.755 3.054 3.543 4.135 4.908 2.737 3.009 2 3 4 5 1 1 5 5 6 6 6 1 1 1 1 1 6 6 7 1 1 8 8 1 8 2 3 4 4 4 4 4 4 1 1 450 500 600 700 400 400 700 700 800 800 800 400 400 400 400 400 800 800 900 400 400 1000 1000 400 1000 450 500 600 600 600 600 600 600 400 400 0.0033 0.0043 0.0024 0.0018 0.0053 0.0024 0.0033 0.0046 0.0034 0.0037 0.0041 0.005 0.0023 0.0061 0.0092 0.0142 0.0078 0.0087 0.0057 0.0082 0.0033 0.0037 0.0038 0.0023 0.0052 0.0058 0.0052 0.0026 0.0035 0.0046 0.0063 0.0072 0.009 0.0134 0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.1484 0.2243 0.2677 0.3516 0.0225 0.07 0.4783 0.5634 0.6843 0.7127 0.7527 0.0245 0.0808 0.1474 0.0114 0.2251 1.0389 1.0991 1.2064 0.0133 0.0418 1.2886 1.3068 0.0853 1.5229 0.1956 0.2453 0.2825 0.327 0.3744 0.4367 0.4684 0.5248 0.0074 0.05 1.17 1.43 1.18 1.14 0.87 0.88 1.55 1.83 1.7 1.77 1.87 0.87 0.88 1.47 0.87 2.24 2.58 2.73 2.37 0.87 0.88 2.05 2.08 0.89 2.42 1.54 1.56 1.25 1.45 1.65 1.93 2.07 2.32 0.87 0.88 90 90 90 90 14.7 67.8 90 90 90 90 90 16.6 80.5 90 5.7 90 90 90 90 7 34.5 90 90 85.5 90 90 90 90 90 90 90 90 90 3 44 24301.75 35728.69 44690.34 59744.30 24348.46 30374.26 80614.72 80614.72 89840.64 89840.64 98567.17 24263.28 27084.53 25502.26 14622.50 21132.86 114320.05 123470.82 77135.16 29670.89 37013.90 92246.04 91026.79 32597.97 55683.66 8773.05 28899.72 44732.73 53068.90 52918.19 53377.06 53377.06 61080.85 29675.52 29675.52 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 5386.82 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2824.62 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 275 276 277 278 300 280 281 282 283 284 285 299 287 288 290 290 291 294 293 294 295 296 298 298 299 300 301 302 303 304 317 306 307 308 309 3.059 2.98 3.099 3.35 3.711 1.5 1.739 2.085 2.534 2.543 2.883 3.292 1.5 1.69 1.905 1.5 2.049 1.924 1.5 1.718 2.094 2.569 3.204 1.5 3.474 3.987 4.608 5.43 5.963 6.593 7.397 1.5 1.763 1.978 2.293 2.98 3.049 3.35 3.711 4.208 1.739 2.085 2.434 2.543 2.883 3.292 3.785 1.64 1.855 2.049 1.654 1.924 1.941 1.718 1.894 2.569 3.104 3.474 1.72 3.887 4.368 5.23 5.963 6.593 7.397 7.927 1.713 1.978 2.293 2.765 2 2 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 1 2 3 1 3 3 1 1 4 4 5 1 5 6 7 9 9 9 9 1 2 2 2 450 450 500 500 500 500 500 500 600 600 600 600 400 450 500 400 500 500 400 400 600 600 700 400 700 800 900 1100 1100 1100 1100 400 450 450 450 0.002 0.0033 0.0035 0.0047 0.006 0.0028 0.0041 0.0062 0.0032 0.0043 0.005 0.0058 0.004 0.002 0.0018 0.0045 0.0027 0.0039 0.0033 0.0038 0.0048 0.006 0.0038 0.0036 0.0065 0.0092 0.0081 0.0055 0.0058 0.006 0.0061 0.0033 0.0039 0.0059 0.0088 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.1041 0.1479 0.2024 0.233 0.2647 0.1799 0.218 0.2677 0.3124 0.3593 0.3877 0.4202 0.0329 0.0945 0.1162 0.028 0.1779 0.213 0.0422 0.1159 0.3837 0.426 0.5078 0.1132 0.67 1.1309 1.4434 2.0235 2.07 2.112 2.1303 0.109 0.1613 0.1973 0.2414 0.88 1.16 1.29 1.48 1.68 1.14 1.39 1.7 1.38 1.59 1.71 1.86 0.87 0.88 0.88 0.87 1.13 1.36 0.88 1.15 1.7 1.88 1.65 1.13 2.18 2.81 2.83 2.66 2.72 2.78 2.8 1.08 1.27 1.55 1.9 82.1 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 24.9 73.3 73 20 90 90 35 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 90 45284.12 45215.32 42788.84 42520.65 42780.18 25410.02 25174.19 41307.41 52513.16 46465.90 53387.89 53387.89 9072.92 22298.05 24099.52 8876.75 33180.50 33296.92 15371.05 9966.01 46164.48 46164.48 70786.12 15745.32 38902.76 36726.94 81371.81 194075.54 93489.41 112638.97 106812.22 16431.92 14975.77 18231.63 18275.72 5386.82 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 2824.62 2276.55 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 5386.82 1980.28 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 2824.62 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 314 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 KOSTEN HALTUNGEN KOSTEN SCHAECHTE KOSTEN REGENBECKEN KOSTEN PUMPWERKE : KOSTEN GESAMT 2.815 1.5 1.619 1.798 2.241 3.616 4.486 5.645 8.536 8.264 8.691 3.516 1.619 1.798 2.241 3.089 4.486 5.445 6.6 8.264 8.691 8.954 : : : : 3 2 2 2 2 4 4 6 14 14 14 500 450 450 450 450 600 600 800 1600 1600 1600 19639886.90 [S/.] 970949.19 [S/.] 0.00 [S/.] 0.00 [S/.] 20610836.76 [S/.] 0.0063 0.002 0.0031 0.0081 0.015 0.0136 0.0142 0.0063 0.004 0.0041 0.0045 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.2711 0.0971 0.1441 0.2326 0.3158 0.6447 0.6583 0.9348 4.6141 4.6646 4.8785 1.72 0.88 1.13 1.83 2.48 2.85 2.91 2.32 2.87 2.9 3.03 costo de conductos costo de buzones costo de volumenes de almacenamiento costo de estaciones de bombeo costo total. 90 75.7 90 90 90 90 90 90 90 90 90 47901.69 16226.71 15558.81 18489.37 19211.71 39482.10 39574.99 63673.34 284916.60 284916.60 264513.64 2824.62 1980.28 2276.55 2276.55 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 Anexo 1.10 OPTIMIZACIÓN NUDOS 238-320 HBEZ VON 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 NACH STA [m] 239 240 241 242 245 244 245 246 247 248 249 255 251 252 254 254 255 256 257 260 259 260 261 263 263 317 1.600 1.822 2.054 2.169 2.274 1.500 2.002 2.531 2.781 3.290 3.362 3.583 1.500 1.746 1.778 1.500 2.162 3.663 3.960 4.292 1.500 2.437 4.497 5.041 1.500 5.710 STE [m] 1.822 1.954 2.169 2.274 2.426 2.002 2.231 2.781 3.190 3.362 3.483 3.563 1.746 1.778 2.162 1.793 2.844 3.960 4.292 4.497 2.437 2.821 5.041 5.710 1.508 5.826 PIND PHOEHE JS [mm] QB [m3/S] VQB [m/S] 4 4 5 5 5 1 1 5 5 6 6 7 1 1 1 1 1 8 8 8 1 1 8 8 1 8 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 600 600 700 700 700 400 400 700 700 800 800 900 400 400 400 400 400 1000 1000 1000 400 400 1000 1000 400 1000 0.0025 0.0015 0.0012 0.0011 0.0018 0.0053 0.0024 0.0034 0.0047 0.0032 0.0037 0.0023 0.0050 0.0023 0.0061 0.0092 0.0142 0.0026 0.0029 0.0035 0.0082 0.0033 0.0039 0.0041 0.0023 0.0055 QMAX VQMAX A-GRD [m3/S] [m/S] % 0.0693 0.1485 0.2247 0.2686 0.3537 0.0225 0.0700 0.4823 0.5695 0.6701 0.7193 0.7723 0.0245 0.0808 0.1476 0.0114 0.2253 1.0725 1.1342 1.2443 0.0133 0.0418 1.3280 1.3489 0.0853 1.5712 0.87 0.88 0.88 0.89 1.15 0.87 0.88 1.57 1.85 1.67 1.79 1.52 0.87 0.88 1.47 0.87 2.24 1.71 1.80 1.98 0.87 0.88 2.11 2.15 0.89 2.50 HKOST [S/.] 22.8 36024.52 63.0 35603.44 71.7 39244.80 87.8 61578.87 90.0 53687.63 14.7 24384.46 67.8 30374.26 90.0 64297.76 90.0 64297.76 90.0 89840.64 90.0 89840.64 90.0 90049.21 16.6 24263.28 80.5 27084.53 90.0 25502.26 5.7 14622.50 90.0 21132.86 90.0 149133.63 90.0 160991.33 90.0 82743.29 7.0 29670.89 34.5 37013.90 90.0 86610.32 90.0 105536.55 85.5 32597.97 90.0 55683.66 SKOST [S/.] 2276.55 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 1980.28 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 5386.82 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 265 266 267 268 269 270 271 301 273 274 275 276 277 278 300 280 281 282 283 284 285 299 287 288 290 290 291 294 293 294 295 1.500 1.835 2.027 2.278 2.447 2.750 3.342 3.567 1.500 2.737 3.059 3.130 3.097 3.118 3.131 1.500 1.739 2.186 2.105 2.116 2.460 2.976 1.500 1.690 1.905 1.500 2.049 1.926 1.500 1.918 2.149 1.685 2.027 2.278 2.447 2.750 3.242 3.567 3.877 2.737 3.009 2.980 2.997 3.118 3.131 3.142 1.739 2.086 2.105 2.116 2.460 2.876 3.158 1.640 1.855 2.049 1.654 1.926 1.949 1.718 2.014 2.363 2 4 4 4 4 4 5 5 1 1 2 4 5 5 5 3 3 4 4 4 4 5 1 2 3 1 3 3 1 4 5 450 600 600 600 600 600 700 700 400 400 450 600 700 700 700 500 500 600 600 600 600 700 400 450 500 400 500 500 400 600 700 0.0058 0.0020 0.0026 0.0035 0.0047 0.0063 0.0035 0.0044 0.0134 0.0030 0.0020 0.0015 0.0012 0.0012 0.0011 0.0028 0.0041 0.0024 0.0032 0.0043 0.0050 0.0027 0.0040 0.0020 0.0018 0.0045 0.0028 0.0040 0.0033 0.0017 0.0022 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.1956 0.2453 0.2825 0.3276 0.3757 0.4378 0.4892 0.5462 0.0074 0.0500 0.1042 0.1484 0.2031 0.2343 0.2675 0.1799 0.2183 0.2685 0.3131 0.3610 0.3908 0.4256 0.0329 0.0945 0.1164 0.0280 0.1785 0.2144 0.0422 0.1159 0.3860 1.54 1.08 1.25 1.45 1.66 1.93 1.59 1.77 0.87 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.89 1.14 1.39 1.19 1.38 1.60 1.73 1.38 0.87 0.88 0.88 0.87 1.14 1.36 0.88 0.88 1.25 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 3.0 44.0 82.2 62.9 63.3 75.4 87.5 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 24.9 73.3 73.2 20.0 90.0 90.0 35.0 45.7 90.0 8773.05 38823.71 44732.73 53068.90 52918.19 46456.48 71233.86 71233.86 29675.52 29675.52 45284.12 60455.04 71436.07 70988.33 71421.62 25410.02 25174.19 53285.55 52513.16 46465.90 46465.90 64025.41 9 072.92 22298.05 24099.52 8876.75 40580.87 33296.92 15371.05 15483.77 63610.08 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 2824.62 1980.28 2276.55 2276.55 1980.28 2824.62 2276.55 1980.28 2276.55 2824.62 HBEZ 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 VON 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 NACH STA [m] 296 298 298 299 300 301 302 303 304 317 306 307 308 309 314 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 2.363 2.580 1.500 2.958 3.358 3.686 4.377 4.697 5.104 5.773 1.500 1.763 1.978 2.444 2.648 1.500 1.619 1.848 2.103 2.790 3.277 5.727 7.973 7.293 7.302 STE [m] 2.580 2.858 1.720 3.196 3.586 4.084 4.697 5.104 5.773 6.173 1.713 1.978 2.294 2.548 2.772 1.619 1.798 2.103 2.590 3.177 3.527 6.338 7.293 7.302 7.141 PIND PHOEHE [mm] 5 5 1 6 7 8 10 10 10 10 1 2 2 4 5 2 2 3 3 5 6 23 23 23 23 700 700 400 800 900 1000 1200 1200 1200 1200 400 450 450 600 700 450 450 500 500 700 800 3000 3000 3000 3000 JS 0.0027 0.0038 0.0036 0.0033 0.0051 0.0047 0.0036 0.0038 0.0040 0.0040 0.0033 0.0039 0.0059 0.0019 0.0011 0.0020 0.0031 0.0047 0.0086 0.0061 0.0031 0.0005 0.0002 0.0002 0.0002 QB [m3/S] VQB QMAX [m/S] [m3/S] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.4313 0.5132 0.1132 0.6772 1.1442 1.4578 2.0620 2.1090 2.1515 2.1701 0.1090 0.1614 0.1976 0.2417 0.2713 0.0971 0.1440 0.2328 0.3160 0.6451 0.6587 0.9353 4.7161 4.7736 5.0001 1.40 1.67 1.13 1.68 2.25 2.32 2.28 2.33 2.38 2.40 1.08 1.27 1.55 1.07 0.89 0.88 1.13 1.48 2.01 2.09 1.64 0.87 0.89 0.89 0.90 VQMAX A-GRD [m/S] % 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 88.8 75.7 90.0 90.0 90.0 90.0 90.0 9.9 83.4 84.5 88.7 63610.08 63610.08 15745.32 48851.47 41309.76 86810.10 203992.71 203376.64 125165.30 118690.58 16431.92 14975.77 18231.63 25380.57 71864.72 16226.71 15558.81 16275.31 20682.92 41377.05 57956.14 319271.83 569771.64 569771.64 528970.13 HKOST [S/.] 2824.62 2824.62 1980.28 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 1980.28 2276.55 2276.55 2824.62 2824.62 1980.28 2276.55 2276.55 2824.62 2824.62 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 5386.82 SKOST [S/.] TUMBES 238-320 KOSTEN HALTUNGEN KOSTEN SCHAECHTE KOSTEN REGENBECKEN KOSTEN PUMPWERKE KOSTEN GESAMT : : : : : 6117890.85 [S/.] 281304.44 [S/.] 0.00 [S/.] 0.00 [S/.] 6399195.29 Costo de conductos Costo de buzones Costo de volumenes de almacenamiento Costo de estaciones de bombeo Costo total Anexo 1.11 ARCHIVO DE DATOS ISIM PARA EL EXTRAN CON UN INTERVALO DE TIEMPO DELT=5, NUDOS 238-320 ISIM * NBLOCK SW * JIN(1) JOUT(1) 1 0 0 NITCH NSCRAT(1) MM 1 1 $EXTRAN A1 'SIMULATION' A1 ' TUMBES 238-320' * B0 * BB * B1 ISOL 0 JELEV 1 * B3 1 JDOWN 1 DELT 3581 5.00 1 IPRATE 0 NTCYC * METRIC B2 KSUPER NEQUAL 0 TZERO 0.00 AMEN 0.0 NHPRT NQPRT NPLT 0 1 0 NSTART INTER 1 360 ITMAX SURTOL 30 0.05 LPLT NJSW 1 * JPRT1 JPRT2 JPRT3 JPRT4 ... * CPRT1 CPRT2 CPRT3 CPRT4 ... 82 JNTER 20 REDO 0 IDATZ B5 319 * JPLT1 JPLT2 JPLT3 JPLT4 ... * KPLT1 KPLT2 KPLT3 KPLT4 ... JSURF1 JSURF2 B7 * B8 319 NSURF 1 JSURF3 ... 319 * NOFLOW IFINTER FLOWMIN FLOWOUT1 FLOWOUT2 FLOWOUT3 * CHANNEL CHARACTERISTICS * NCOND NJUS NJDS QO NKLASS AFULL DEEP WIDE LEN ZP1 ZP2 ROUGH STHETA SPHI C1 238 238 239 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 89.83 103.40 103.18 0.0131 0.0000 0.0000 C1 239 239 240 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 88.78 103.18 103.05 0.0131 0.0000 0.0000 C1 240 240 241 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 97.86 102.95 102.83 0.0131 0.0000 0.0000 C1 241 241 242 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 94.89 102.83 102.73 0.0131 0.0000 0.0000 C1 242 242 245 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 82.73 102.73 102.57 0.0131 0.0000 0.0000 C1 243 243 244 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 94.33 103.50 103.00 0.0131 0.0000 0.0000 C1 244 244 245 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 94.33 103.00 102.77 0.0131 0.0000 0.0000 C1 245 245 246 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 111.63 102.47 102.09 0.0131 0.0000 0.0000 C1 246 246 247 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 111.63 102.09 101.56 0.0131 0.0000 0.0000 C1 247 247 248 0.0000 1 0.0000 0.80 0.00 99.07 101.46 101.14 0.0131 0.0000 0.0000 C1 248 248 249 0.0000 1 0.0000 0.80 0.00 99.07 101.14 100.77 0.0131 0.0000 0.0000 C1 249 249 255 0.0000 1 0.0000 0.90 0.00 99.30 100.67 100.44 0.0131 0.0000 0.0000 C1 250 250 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 94.00 103.40 102.93 0.0131 0.0000 0.0000 251 C1 251 251 252 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 104.93 102.93 102.69 0.0131 0.0000 0.0000 C1 252 252 254 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 98.80 102.69 102.09 0.0131 0.0000 0.0000 C1 253 253 254 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 56.65 102.98 102.46 0.0131 0.0000 0.0000 C1 254 254 255 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 65.63 102.09 101.16 0.0131 0.0000 0.0000 C1 255 255 256 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 115.17 100.34 100.04 0.0131 0.0000 0.0000 C1 256 256 257 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 115.32 100.04 99.71 0.0131 0.0000 0.0000 C1 257 257 260 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 59.27 99.71 99.50 0.0131 0.0000 0.0000 C1 258 258 259 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 114.95 102.50 101.56 0.0131 0.0000 0.0000 C1 259 259 260 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 114.95 101.56 101.18 0.0131 0.0000 0.0000 C1 260 260 261 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 62.04 99.50 99.26 0.0131 0.0000 0.0000 C1 261 261 263 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 61.22 99.26 99.01 0.0131 0.0000 0.0000 C1 262 262 263 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 126.29 103.50 103.21 0.0131 0.0000 0.0000 C1 263 263 317 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 37.45 99.01 98.80 0.0131 0.0000 0.0000 C1 264 264 265 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 32.05 103.50 103.32 0.0131 0.0000 0.0000 C1 265 265 266 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 96.81 103.17 102.97 0.0131 0.0000 0.0000 C1 266 266 267 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 94.98 102.97 102.72 0.0131 0.0000 0.0000 C1 267 267 268 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 112.68 102.72 102.32 0.0131 0.0000 0.0000 C1 268 268 269 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 112.36 102.32 101.80 0.0131 0.0000 0.0000 C1 269 269 270 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 98.64 101.80 101.18 0.0131 0.0000 0.0000 C1 270 270 271 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.64 101.08 100.73 0.0131 0.0000 0.0000 C1 271 271 301 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.64 100.73 100.30 0.0131 0.0000 0.0000 C1 272 272 273 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 92.16 103.50 102.26 0.0131 0.0000 0.0000 C1 273 273 274 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 92.16 102.26 101.99 0.0131 0.0000 0.0000 C1 274 274 275 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 111.89 101.94 101.72 0.0131 0.0000 0.0000 C1 275 275 276 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 111.72 101.57 101.40 0.0131 0.0000 0.0000 C1 276 276 277 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.92 101.30 101.18 0.0131 0.0000 0.0000 C1 277 277 278 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.30 101.18 101.07 0.0131 0.0000 0.0000 C1 278 278 300 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.90 101.07 100.96 0.0131 0.0000 0.0000 C1 279 279 280 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 85.12 103.50 103.26 0.0131 0.0000 0.0000 C1 280 280 281 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 84.33 103.26 102.91 0.0131 0.0000 0.0000 C1 281 281 282 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 113.14 102.81 102.55 0.0131 0.0000 0.0000 C1 282 282 283 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 111.50 102.55 102.18 0.0131 0.0000 0.0000 C1 283 283 284 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 98.66 102.18 101.76 0.0131 0.0000 0.0000 C1 284 284 285 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 98.66 101.76 101.26 0.0131 0.0000 0.0000 C1 285 285 299 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.66 101.16 100.90 0.0131 0.0000 0.0000 C1 286 286 287 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 35.15 103.50 103.36 0.0131 0.0000 0.0000 C1 287 287 288 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 81.46 103.31 103.15 0.0131 0.0000 0.0000 C1 288 288 290 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 80.73 103.10 102.95 0.0131 0.0000 0.0000 C1 289 289 290 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 34.39 103.50 103.35 0.0131 0.0000 0.0000 C1 290 290 291 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 111.15 102.95 102.64 0.0131 0.0000 0.0000 C1 291 291 294 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 111.54 102.64 102.20 0.0131 0.0000 0.0000 C1 292 292 293 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 59.55 102.60 102.40 0.0131 0.0000 0.0000 C1 293 293 294 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 38.61 102.20 102.14 0.0131 0.0000 0.0000 C1 294 294 295 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.02 102.00 101.79 0.0131 0.0000 0.0000 C1 295 295 296 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.02 101.79 101.52 0.0131 0.0000 0.0000 C1 296 296 298 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 98.02 101.52 101.14 0.0131 0.0000 0.0000 C1 297 297 298 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 61.00 102.50 102.28 0.0131 0.0000 0.0000 C1 298 298 299 0.0000 1 0.0000 0.80 0.00 53.87 101.04 100.86 0.0131 0.0000 0.0000 C1 299 299 300 0.0000 1 0.0000 0.90 0.00 37.00 100.70 100.51 0.0131 0.0000 0.0000 C1 300 300 301 0.0000 1 0.0000 1.00 0.00 67.04 100.41 100.10 0.0131 0.0000 0.0000 C1 301 301 302 0.0000 1 0.0000 1.20 0.00 112.58 99.80 99.39 0.0131 0.0000 0.0000 C1 302 302 303 0.0000 1 0.0000 1.20 0.00 112.24 99.39 98.97 0.0131 0.0000 0.0000 C1 303 303 304 0.0000 1 0.0000 1.20 0.00 65.34 98.97 98.71 0.0131 0.0000 0.0000 C1 304 304 317 0.0000 1 0.0000 1.20 0.00 61.96 98.71 98.46 0.0131 0.0000 0.0000 C1 305 305 306 0.0000 1 0.0000 0.40 0.00 63.66 102.50 102.29 0.0131 0.0000 0.0000 C1 306 306 307 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 54.71 102.24 102.02 0.0131 0.0000 0.0000 C1 307 307 308 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 53.76 102.02 101.71 0.0131 0.0000 0.0000 C1 308 308 309 0.0000 1 0.0000 0.60 0.00 53.89 101.56 101.45 0.0131 0.0000 0.0000 C1 309 309 314 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 110.74 101.35 101.23 0.0131 0.0000 0.0000 C1 310 310 311 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 59.28 102.50 102.38 0.0131 0.0000 0.0000 C1 311 311 312 0.0000 1 0.0000 0.45 0.00 56.84 102.38 102.20 0.0131 0.0000 0.0000 C1 312 312 313 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 54.52 102.15 101.90 0.0131 0.0000 0.0000 C1 313 313 314 0.0000 1 0.0000 0.50 0.00 56.65 101.90 101.41 0.0131 0.0000 0.0000 C1 314 314 315 0.0000 1 0.0000 0.70 0.00 63.76 101.21 100.82 0.0131 0.0000 0.0000 C1 315 315 316 0.0000 1 0.0000 0.80 0.00 63.91 100.72 100.52 0.0131 0.0000 0.0000 C1 316 316 317 0.0000 1 0.0000 3.00 0.00 59.47 98.32 98.29 0.0131 0.0000 0.0000 C1 317 317 318 0.0000 1 0.0000 3.00 0.00 106.13 96.66 96.64 0.0131 0.0000 0.0000 C1 318 318 319 0.0000 1 0.0000 3.00 0.00 106.13 96.64 96.62 0.0131 0.0000 0.0000 C1 319 319 320 0.0000 1 0.0000 * JUNCTION CHARACTERISTICS * JUN GRELEV D1 238 105.00 D1 239 Z QINST YO 103.40 0.0000 0.00 105.00 103.18 0.0000 0.00 D1 240 105.00 102.95 0.0000 0.00 D1 241 105.00 102.83 0.0000 0.00 D1 242 105.00 102.73 0.0000 0.00 D1 243 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 244 105.00 103.00 0.0000 0.00 D1 245 105.00 102.47 0.0000 0.00 D1 246 104.87 102.09 0.0000 0.00 D1 247 104.75 101.46 0.0000 0.00 D1 248 104.50 101.14 0.0000 0.00 D1 249 104.25 100.67 0.0000 0.00 D1 250 104.90 103.40 0.0000 0.00 D1 251 104.68 102.93 0.0000 0.00 D1 252 104.47 102.69 0.0000 0.00 D1 253 104.48 102.98 0.0000 0.00 D1 254 104.25 102.09 0.0000 0.00 D1 255 104.00 100.34 0.0000 0.00 D1 256 104.00 100.04 0.0000 0.00 D1 257 104.00 99.71 0.0000 0.00 D1 258 104.00 102.50 0.0000 0.00 3.00 0.00 98.53 96.62 96.60 0.0131 0.0000 0.0000 D1 259 104.00 101.56 0.0000 0.00 D1 260 104.00 99.50 0.0000 0.00 D1 261 104.30 99.26 0.0000 0.00 D1 262 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 263 104.72 99.01 0.0000 0.00 D1 264 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 265 105.00 103.17 0.0000 0.00 D1 266 105.00 102.97 0.0000 0.00 D1 267 105.00 102.72 0.0000 0.00 D1 268 104.77 102.32 0.0000 0.00 D1 269 104.55 101.80 0.0000 0.00 D1 270 104.42 101.08 0.0000 0.00 D1 271 104.30 100.73 0.0000 0.00 D1 272 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 273 105.00 102.26 0.0000 0.00 D1 274 105.00 101.94 0.0000 0.00 D1 275 104.70 101.57 0.0000 0.00 D1 276 104.40 101.30 0.0000 0.00 D1 277 104.30 101.18 0.0000 0.00 D1 278 104.20 101.07 0.0000 0.00 D1 279 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 280 105.00 103.26 0.0000 0.00 D1 281 105.00 102.81 0.0000 0.00 D1 282 104.65 102.55 0.0000 0.00 D1 283 104.30 102.18 0.0000 0.00 D1 284 104.22 101.76 0.0000 0.00 D1 285 104.14 101.16 0.0000 0.00 D1 286 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 287 105.00 103.31 0.0000 0.00 D1 288 105.00 103.10 0.0000 0.00 D1 289 105.00 103.50 0.0000 0.00 D1 290 105.00 102.95 0.0000 0.00 D1 291 104.57 102.64 0.0000 0.00 D1 292 104.10 102.60 0.0000 0.00 D1 293 104.12 102.20 0.0000 0.00 D1 294 104.15 102.00 0.0000 0.00 D1 295 104.15 101.79 0.0000 0.00 D1 296 104.10 101.52 0.0000 0.00 D1 297 104.00 102.50 0.0000 0.00 D1 298 104.00 101.04 0.0000 0.00 D1 299 104.06 100.70 0.0000 0.00 D1 300 104.10 100.41 0.0000 0.00 D1 301 104.18 99.80 0.0000 0.00 D1 302 104.09 99.39 0.0000 0.00 D1 303 104.07 98.97 0.0000 0.00 D1 304 104.48 98.71 0.0000 0.00 D1 305 104.00 102.50 0.0000 0.00 D1 306 104.00 102.24 0.0000 0.00 D1 307 104.00 102.02 0.0000 0.00 D1 308 104.00 101.56 0.0000 0.00 D1 309 104.00 101.35 0.0000 0.00 D1 310 104.00 102.50 0.0000 0.00 D1 311 104.00 102.38 0.0000 0.00 D1 312 104.00 102.15 0.0000 0.00 D1 313 104.00 101.90 0.0000 0.00 D1 314 104.00 101.21 0.0000 0.00 D1 315 104.00 100.72 0.0000 0.00 D1 316 104.05 98.32 0.0000 0.00 D1 317 104.63 96.66 0.0000 0.00 D1 318 103.93 96.64 0.0000 0.00 D1 319 103.92 96.62 0.0000 0.00 D1 320 103.74 96.60 0.0000 0.00 * JFREE I1 320 * NTIDE J1 * K1 * NBCF 1 1 NINC 82 JSW1 JSW2 JSW3 JSW4 ... K2 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 K3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 K3 0.0833 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 K3 0.1667 0.0043 0.0041 0.0007 0.0030 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0049 0.0047 0.0028 0.0053 0.0014 0.0030 0.0037 0.0054 0.0063 0.0031 0.0033 0.0015 0.0035 0.0041 0.0047 0.0038 0.0068 0.0008 0.0018 0.0026 0.0013 0.0053 0.0085 0.0122 0.0031 0.0023 0.0028 0.0039 0.0032 0.0036 0.0005 0.0027 0.0034 0.0028 0.0035 0.0020 0.0021 0.0112 0.0024 0.0031 0.0028 0.0030 0.0019 0.0022 0.0021 0.0038 0.0014 0.0018 0.0021 0.0022 0.0026 0.0046 0.0035 0.0028 0.0051 0.0071 0.0032 0.0025 0.0030 0.0036 0.0029 0.0027 0.0012 0.0068 0.0033 0.0023 0.0028 0.0019 0.0061 0.0029 0.0055 0.0052 0.0036 0.0008 0.0173 0.0025 0.0033 0.0138 K3 0.2500 0.0087 0.0099 0.0095 0.0055 0.0106 0.0028 0.0059 0.0073 0.0109 0.0125 0.0061 0.0066 0.0031 0.0070 0.0083 0.0014 0.0083 0.0093 0.0077 0.0137 0.0016 0.0036 0.0053 0.0026 0.0106 0.0171 0.0244 0.0062 0.0046 0.0056 0.0060 0.0078 0.0064 0.0071 0.0009 0.0053 0.0067 0.0055 0.0068 0.0039 0.0042 0.0224 0.0048 0.0063 0.0056 0.0059 0.0000 0.0000 0.0000 0.0037 0.0044 0.0041 0.0077 0.0028 0.0035 0.0042 0.0045 0.0053 0.0092 0.0070 0.0056 0.0102 0.0141 0.0063 0.0052 0.0059 0.0072 0.0058 0.0053 0.0023 0.0136 0.0065 0.0045 0.0055 0.0037 0.0121 0.0059 0.0110 0.0104 0.0072 0.0017 0.0345 0.0050 0.0067 0.0275 K3 0.3333 0.0130 0.0148 0.0142 0.0082 0.0159 0.0042 0.0089 0.0109 0.0163 0.0188 0.0092 0.0099 0.0046 0.0105 0.0125 0.0021 0.0124 0.0140 0.0115 0.0205 0.0025 0.0053 0.0079 0.0039 0.0159 0.0256 0.0366 0.0093 0.0070 0.0084 0.0090 0.0116 0.0096 0.0107 0.0014 0.0080 0.0101 0.0083 0.0103 0.0059 0.0064 0.0336 0.0072 0.0094 0.0083 0.0090 0.0056 0.0065 0.0062 0.0115 0.0041 0.0053 0.0064 0.0067 0.0079 0.0138 0.0104 0.0085 0.0153 0.0211 0.0095 0.0077 0.0089 0.0108 0.0088 0.0080 0.0035 0.0204 0.0098 0.0068 0.0082 0.0055 0.0182 0.0088 0.0166 0.0156 0.0108 0.0025 0.0517 0.0075 0.0100 0.0412 K3 0.4167 0.0173 0.0198 0.0190 0.0109 0.0212 0.0056 0.0118 0.0146 0.0218 0.0251 0.0123 0.0132 0.0061 0.0140 0.0167 0.0029 0.0165 0.0187 0.0153 0.0275 0.0033 0.0071 0.0105 0.0052 0.0213 0.0341 0.0487 0.0124 0.0093 0.0112 0.0120 0.0155 0.0129 0.0142 0.0019 0.0106 0.0135 0.0110 0.0138 0.0079 0.0085 0.0449 0.0096 0.0125 0.0112 0.0119 0.0074 0.0087 0.0082 0.0153 0.0055 0.0070 0.0085 0.0089 0.0105 0.0184 0.0139 0.0113 0.0204 0.0282 0.0127 0.0103 0.0119 0.0144 0.0117 0.0106 0.0046 0.0272 0.0131 0.0090 0.0110 0.0074 0.0242 0.0117 0.0221 0.0208 0.0144 0.0034 0.0690 0.0101 0.0134 0.0550 K3 0.5000 0.0216 0.0247 0.0237 0.0137 0.0265 0.0070 0.0148 0.0183 0.0272 0.0313 0.0153 0.0165 0.0076 0.0175 0.0208 0.0036 0.0207 0.0234 0.0192 0.0343 0.0041 0.0089 0.0131 0.0065 0.0266 0.0427 0.0610 0.0155 0.0116 0.0140 0.0150 0.0193 0.0160 0.0178 0.0023 0.0133 0.0169 0.0138 0.0172 0.0098 0.0107 0.0561 0.0119 0.0156 0.0139 0.0149 0.0092 0.0109 0.0102 0.0192 0.0068 0.0088 0.0106 0.0112 0.0131 0.0230 0.0174 0.0141 0.0255 0.0353 0.0159 0.0129 0.0149 0.0181 0.0147 0.0133 0.0058 0.0339 0.0164 0.0113 0.0138 0.0092 0.0303 0.0147 0.0277 0.0259 0.0180 0.0042 0.0862 0.0126 0.0167 0.0687 K3 0.5833 0.0259 0.0296 0.0285 0.0164 0.0319 0.0084 0.0178 0.0219 0.0326 0.0376 0.0184 0.0198 0.0092 0.0210 0.0250 0.0042 0.0248 0.0280 0.0230 0.0412 0.0050 0.0107 0.0157 0.0078 0.0319 0.0512 0.0731 0.0186 0.0139 0.0168 0.0180 0.0232 0.0192 0.0213 0.0028 0.0159 0.0203 0.0165 0.0206 0.0118 0.0128 0.0673 0.0143 0.0187 0.0167 0.0179 0.0111 0.0131 0.0123 0.0230 0.0082 0.0105 0.0127 0.0134 0.0158 0.0276 0.0208 0.0169 0.0306 0.0423 0.0190 0.0155 0.0179 0.0217 0.0176 0.0159 0.0070 0.0407 0.0196 0.0135 0.0165 0.0111 0.0363 0.0176 0.0332 0.0311 0.0216 0.0050 0.1034 0.0151 0.0201 0.0824 K3 0.6667 0.0302 0.0346 0.0332 0.0192 0.0372 0.0098 0.0208 0.0255 0.0381 0.0439 0.0215 0.0231 0.0107 0.0245 0.0292 0.0050 0.0289 0.0327 0.0269 0.0480 0.0058 0.0124 0.0183 0.0091 0.0372 0.0597 0.0853 0.0217 0.0162 0.0196 0.0210 0.0271 0.0225 0.0249 0.0032 0.0186 0.0237 0.0193 0.0241 0.0138 0.0149 0.0785 0.0167 0.0219 0.0195 0.0209 0.0130 0.0152 0.0143 0.0269 0.0096 0.0122 0.0149 0.0157 0.0184 0.0322 0.0243 0.0198 0.0357 0.0494 0.0222 0.0180 0.0209 0.0253 0.0205 0.0185 0.0081 0.0475 0.0229 0.0158 0.0192 0.0130 0.0423 0.0205 0.0387 0.0363 0.0252 0.0059 0.1206 0.0176 0.0234 0.0962 K3 0.7500 0.0346 0.0396 0.0380 0.0219 0.0425 0.0112 0.0237 0.0292 0.0435 0.0502 0.0245 0.0264 0.0122 0.0280 0.0333 0.0057 0.0330 0.0374 0.0307 0.0549 0.0066 0.0142 0.0209 0.0104 0.0425 0.0683 0.0975 0.0248 0.0185 0.0225 0.0240 0.0309 0.0256 0.0284 0.0037 0.0212 0.0270 0.0220 0.0275 0.0158 0.0170 0.0897 0.0191 0.0250 0.0222 0.0239 0.0148 0.0174 0.0164 0.0307 0.0110 0.0140 0.0170 0.0179 0.0210 0.0368 0.0278 0.0226 0.0408 0.0564 0.0254 0.0205 0.0238 0.0289 0.0234 0.0212 0.0092 0.0543 0.0261 0.0181 0.0220 0.0148 0.0484 0.0235 0.0442 0.0415 0.0288 0.0067 0.1379 0.0201 0.0267 0.1099 K3 0.8333 0.0389 0.0445 0.0427 0.0246 0.0478 0.0126 0.0267 0.0328 0.0490 0.0564 0.0276 0.0297 0.0138 0.0315 0.0375 0.0064 0.0372 0.0421 0.0346 0.0617 0.0074 0.0160 0.0235 0.0117 0.0478 0.0768 0.1097 0.0279 0.0209 0.0253 0.0270 0.0348 0.0289 0.0320 0.0041 0.0239 0.0304 0.0248 0.0309 0.0177 0.0192 0.1009 0.0216 0.0281 0.0251 0.0269 0.0167 0.0195 0.0184 0.0345 0.0123 0.0157 0.0191 0.0201 0.0236 0.0414 0.0312 0.0254 0.0459 0.0635 0.0286 0.0232 0.0268 0.0325 0.0263 0.0238 0.0104 0.0611 0.0294 0.0203 0.0247 0.0166 0.0544 0.0264 0.0498 0.0467 0.0324 0.0076 0.1552 0.0227 0.0301 0.1237 K3 0.9167 0.0432 0.0494 0.0475 0.0274 0.0531 0.0140 0.0296 0.0365 0.0544 0.0627 0.0306 0.0330 0.0153 0.0350 0.0417 0.0071 0.0413 0.0467 0.0384 0.0686 0.0083 0.0177 0.0262 0.0130 0.0532 0.0854 0.1219 0.0310 0.0232 0.0280 0.0301 0.0387 0.0321 0.0355 0.0046 0.0265 0.0338 0.0276 0.0344 0.0197 0.0213 0.1121 0.0239 0.0313 0.0278 0.0298 0.0185 0.0217 0.0205 0.0384 0.0137 0.0175 0.0212 0.0224 0.0263 0.0460 0.0347 0.0282 0.0510 0.0705 0.0317 0.0257 0.0298 0.0361 0.0293 0.0265 0.0116 0.0679 0.0327 0.0226 0.0275 0.0185 0.0605 0.0294 0.0553 0.0519 0.0361 0.0084 0.1724 0.0252 0.0334 0.1374 K3 1.0000 0.0475 0.0544 0.0523 0.0301 0.0584 0.0154 0.0326 0.0401 0.0598 0.0690 0.0337 0.0363 0.0168 0.0386 0.0458 0.0078 0.0454 0.0514 0.0423 0.0755 0.0091 0.0195 0.0288 0.0143 0.0585 0.0939 0.1341 0.0341 0.0255 0.0309 0.0330 0.0425 0.0353 0.0391 0.0051 0.0292 0.0372 0.0303 0.0378 0.0217 0.0235 0.1234 0.0263 0.0344 0.0306 0.0328 0.0204 0.0239 0.0225 0.0422 0.0151 0.0192 0.0234 0.0246 0.0289 0.0506 0.0382 0.0311 0.0561 0.0776 0.0349 0.0283 0.0328 0.0397 0.0322 0.0292 0.0127 0.0747 0.0359 0.0249 0.0302 0.0203 0.0665 0.0323 0.0609 0.0570 0.0396 0.0093 0.1896 0.0277 0.0367 0.1511 K3 1.0833 0.0518 0.0593 0.0570 0.0329 0.0637 0.0168 0.0356 0.0438 0.0653 0.0752 0.0367 0.0396 0.0183 0.0421 0.0500 0.0085 0.0495 0.0561 0.0461 0.0823 0.0099 0.0213 0.0314 0.0156 0.0638 0.1024 0.1462 0.0372 0.0278 0.0337 0.0361 0.0464 0.0385 0.0426 0.0055 0.0319 0.0406 0.0331 0.0412 0.0236 0.0256 0.1346 0.0287 0.0375 0.0334 0.0358 0.0222 0.0261 0.0246 0.0460 0.0165 0.0210 0.0255 0.0268 0.0315 0.0552 0.0416 0.0339 0.0612 0.0846 0.0381 0.0309 0.0358 0.0433 0.0352 0.0318 0.0139 0.0815 0.0392 0.0271 0.0330 0.0222 0.0726 0.0352 0.0664 0.0622 0.0432 0.0101 0.2069 0.0302 0.0401 0.1649 K3 1.1667 0.0562 0.0643 0.0618 0.0356 0.0690 0.0182 0.0386 0.0474 0.0707 0.0815 0.0398 0.0430 0.0199 0.0456 0.0542 0.0092 0.0537 0.0607 0.0499 0.0892 0.0108 0.0231 0.0340 0.0169 0.0691 0.1110 0.1585 0.0403 0.0302 0.0365 0.0390 0.0502 0.0417 0.0462 0.0060 0.0345 0.0439 0.0358 0.0447 0.0256 0.0277 0.1458 0.0311 0.0406 0.0362 0.0388 0.0241 0.0282 0.0266 0.0499 0.0178 0.0227 0.0276 0.0291 0.0341 0.0598 0.0451 0.0367 0.0663 0.0917 0.0413 0.0334 0.0388 0.0469 0.0381 0.0345 0.0150 0.0883 0.0425 0.0294 0.0357 0.0240 0.0786 0.0382 0.0719 0.0674 0.0468 0.0110 0.2241 0.0327 0.0434 0.1786 K3 1.2500 0.0605 0.0692 0.0665 0.0383 0.0743 0.0196 0.0415 0.0511 0.0761 0.0878 0.0429 0.0463 0.0214 0.0491 0.0584 0.0100 0.0578 0.0654 0.0538 0.0960 0.0116 0.0249 0.0366 0.0182 0.0744 0.1195 0.1706 0.0434 0.0325 0.0393 0.0421 0.0541 0.0449 0.0498 0.0065 0.0372 0.0473 0.0386 0.0481 0.0276 0.0298 0.1570 0.0335 0.0438 0.0389 0.0418 0.0259 0.0304 0.0287 0.0537 0.0192 0.0245 0.0297 0.0313 0.0368 0.0644 0.0486 0.0395 0.0714 0.0988 0.0444 0.0360 0.0417 0.0506 0.0410 0.0371 0.0162 0.0951 0.0457 0.0316 0.0385 0.0259 0.0847 0.0411 0.0774 0.0726 0.0504 0.0118 0.2413 0.0352 0.0468 0.1923 K3 1.3333 0.0648 0.0741 0.0713 0.0411 0.0796 0.0210 0.0444 0.0547 0.0816 0.0940 0.0459 0.0495 0.0229 0.0526 0.0625 0.0107 0.0619 0.0701 0.0576 0.1029 0.0124 0.0266 0.0392 0.0195 0.0798 0.1280 0.1828 0.0465 0.0348 0.0421 0.0450 0.0580 0.0481 0.0533 0.0069 0.0399 0.0507 0.0414 0.0515 0.0295 0.0320 0.1682 0.0359 0.0469 0.0417 0.0448 0.0278 0.0326 0.0307 0.0576 0.0205 0.0262 0.0319 0.0336 0.0394 0.0690 0.0520 0.0424 0.0765 0.1058 0.0476 0.0386 0.0447 0.0542 0.0439 0.0398 0.0174 0.1018 0.0490 0.0339 0.0413 0.0277 0.0907 0.0440 0.0830 0.0778 0.0541 0.0127 0.2585 0.0378 0.0501 0.2061 K3 1.4167 0.0691 0.0791 0.0760 0.0438 0.0849 0.0224 0.0474 0.0584 0.0870 0.1003 0.0490 0.0528 0.0245 0.0561 0.0667 0.0114 0.0661 0.0748 0.0614 0.1098 0.0133 0.0284 0.0418 0.0208 0.0851 0.1366 0.1950 0.0496 0.0371 0.0449 0.0481 0.0619 0.0513 0.0568 0.0074 0.0425 0.0541 0.0441 0.0550 0.0315 0.0341 0.1794 0.0383 0.0500 0.0445 0.0477 0.0296 0.0348 0.0328 0.0614 0.0219 0.0280 0.0340 0.0358 0.0421 0.0736 0.0555 0.0452 0.0816 0.1128 0.0508 0.0412 0.0477 0.0577 0.0469 0.0424 0.0185 0.1086 0.0523 0.0361 0.0440 0.0296 0.0968 0.0469 0.0885 0.0830 0.0577 0.0135 0.2758 0.0402 0.0535 0.2198 K3 1.5000 0.0693 0.0793 0.0763 0.0440 0.0852 0.0225 0.0476 0.0586 0.0872 0.1006 0.0492 0.0530 0.0245 0.0563 0.0669 0.0114 0.0663 0.0750 0.0616 0.1101 0.0133 0.0285 0.0420 0.0209 0.0853 0.1370 0.1956 0.0498 0.0372 0.0450 0.0482 0.0620 0.0515 0.0570 0.0074 0.0426 0.0542 0.0442 0.0551 0.0316 0.0342 0.1799 0.0384 0.0502 0.0447 0.0479 0.0297 0.0349 0.0329 0.0616 0.0220 0.0280 0.0340 0.0359 0.0422 0.0738 0.0557 0.0453 0.0818 0.1132 0.0509 0.0413 0.0478 0.0579 0.0470 0.0425 0.0186 0.1090 0.0524 0.0362 0.0441 0.0296 0.0971 0.0471 0.0887 0.0832 0.0578 0.0135 0.2766 0.0536 0.2205 0.0404 K3 1.5833 0.0667 0.0764 0.0734 0.0423 0.0820 0.0216 0.0458 0.0564 0.0841 0.0969 0.0474 0.0510 0.0236 0.0542 0.0644 0.0110 0.0638 0.0722 0.0594 0.1060 0.0128 0.0275 0.0404 0.0201 0.0822 0.1320 0.1883 0.0479 0.0358 0.0434 0.0464 0.0597 0.0496 0.0549 0.0071 0.0410 0.0523 0.0426 0.0530 0.0304 0.0330 0.1733 0.0370 0.0483 0.0430 0.0461 0.0286 0.0336 0.0316 0.0593 0.0212 0.0270 0.0328 0.0346 0.0406 0.0711 0.0536 0.0436 0.0789 0.1090 0.0490 0.0397 0.0461 0.0558 0.0453 0.0410 0.0179 0.1050 0.0505 0.0349 0.0425 0.0286 0.0935 0.0453 0.0855 0.0802 0.0557 0.0131 0.2665 0.0389 0.0516 0.2123 K3 1.6667 0.0642 0.0735 0.0706 0.0407 0.0789 0.0208 0.0441 0.0543 0.0808 0.0932 0.0456 0.0491 0.0227 0.0521 0.0620 0.0106 0.0614 0.0695 0.0571 0.1020 0.0123 0.0264 0.0389 0.0193 0.0791 0.1269 0.1812 0.0461 0.0345 0.0417 0.0447 0.0575 0.0477 0.0528 0.0068 0.0395 0.0502 0.0410 0.0510 0.0293 0.0317 0.1667 0.0356 0.0465 0.0414 0.0443 0.0276 0.0323 0.0304 0.0570 0.0204 0.0260 0.0315 0.0332 0.0391 0.0684 0.0516 0.0419 0.0758 0.1049 0.0472 0.0382 0.0443 0.0536 0.0435 0.0394 0.0172 0.1009 0.0486 0.0336 0.0409 0.0275 0.0900 0.0436 0.0823 0.0771 0.0536 0.0125 0.2563 0.0374 0.0496 0.2042 K3 1.7500 0.0616 0.0706 0.0678 0.0391 0.0758 0.0200 0.0423 0.0521 0.0776 0.0895 0.0438 0.0472 0.0218 0.0501 0.0595 0.0101 0.0589 0.0667 0.0549 0.0979 0.0118 0.0253 0.0373 0.0185 0.0759 0.1219 0.1740 0.0442 0.0331 0.0400 0.0429 0.0552 0.0458 0.0507 0.0066 0.0379 0.0483 0.0393 0.0490 0.0281 0.0304 0.1600 0.0341 0.0446 0.0397 0.0426 0.0264 0.0310 0.0292 0.0548 0.0196 0.0250 0.0303 0.0319 0.0375 0.0657 0.0495 0.0403 0.0728 0.1007 0.0453 0.0367 0.0425 0.0515 0.0418 0.0379 0.0165 0.0970 0.0466 0.0322 0.0392 0.0264 0.0863 0.0419 0.0790 0.0740 0.0515 0.0121 0.2461 0.0359 0.0477 0.1962 K3 1.8333 0.0591 0.0676 0.0650 0.0375 0.0726 0.0192 0.0406 0.0499 0.0744 0.0858 0.0419 0.0452 0.0209 0.0570 0.0097 0.0565 0.0639 0.0526 0.0939 0.0114 0.0243 0.0358 0.0178 0.0728 0.1168 0.1668 0.0424 0.0318 0.0384 0.0411 0.0529 0.0439 0.0486 0.0063 0.0364 0.0463 0.0377 0.0470 0.0270 0.0292 0.1535 0.0328 0.0428 0.0381 0.0408 0.0480 0.0253 0.0297 0.0280 0.0525 0.0188 0.0239 0.0290 0.0306 0.0359 0.0630 0.0475 0.0387 0.0698 0.0965 0.0434 0.0352 0.0408 0.0494 0.0401 0.0363 0.0158 0.0929 0.0447 0.0309 0.0376 0.0253 0.0828 0.0402 0.0757 0.0710 0.0493 0.0116 0.2359 0.0345 0.0457 0.1880 K3 1.9167 0.0566 0.0647 0.0622 0.0358 0.0695 0.0183 0.0388 0.0478 0.0712 0.0821 0.0401 0.0433 0.0200 0.0459 0.0546 0.0093 0.0541 0.0612 0.0503 0.0898 0.0108 0.0233 0.0342 0.0170 0.0697 0.1118 0.1596 0.0406 0.0304 0.0367 0.0393 0.0506 0.0420 0.0465 0.0061 0.0348 0.0443 0.0361 0.0450 0.0258 0.0279 0.1468 0.0313 0.0409 0.0364 0.0391 0.0243 0.0285 0.0268 0.0502 0.0179 0.0229 0.0278 0.0293 0.0344 0.0603 0.0455 0.0370 0.0668 0.0924 0.0415 0.0337 0.0390 0.0473 0.0383 0.0347 0.0151 0.0889 0.0428 0.0296 0.0360 0.0242 0.0792 0.0384 0.0724 0.0679 0.0472 0.0110 0.2257 0.0330 0.0438 0.1799 K3 2.0000 0.0540 0.0618 0.0594 0.0342 0.0664 0.0175 0.0371 0.0456 0.0680 0.0784 0.0383 0.0413 0.0191 0.0439 0.0521 0.0089 0.0516 0.0584 0.0481 0.0858 0.0104 0.0222 0.0327 0.0162 0.0665 0.1068 0.1524 0.0388 0.0290 0.0351 0.0375 0.0484 0.0401 0.0444 0.0058 0.0332 0.0423 0.0345 0.0430 0.0246 0.0267 0.1402 0.0299 0.0391 0.0348 0.0373 0.0232 0.0272 0.0256 0.0480 0.0172 0.0219 0.0266 0.0280 0.0329 0.0576 0.0434 0.0353 0.0638 0.0882 0.0397 0.0322 0.0373 0.0451 0.0366 0.0331 0.0145 0.0850 0.0409 0.0282 0.0344 0.0231 0.0757 0.0367 0.0692 0.0649 0.0451 0.0106 0.2156 0.0315 0.0418 0.1718 K3 2.0833 0.0515 0.0589 0.0566 0.0327 0.0632 0.0167 0.0353 0.0435 0.0648 0.0747 0.0365 0.0393 0.0182 0.0418 0.0496 0.0085 0.0492 0.0556 0.0458 0.0817 0.0099 0.0211 0.0312 0.0155 0.0633 0.1017 0.1452 0.0370 0.0277 0.0335 0.0358 0.0461 0.0382 0.0423 0.0055 0.0316 0.0403 0.0329 0.0409 0.0235 0.0254 0.1336 0.0285 0.0373 0.0331 0.0356 0.0221 0.0259 0.0244 0.0457 0.0164 0.0208 0.0253 0.0267 0.0313 0.0549 0.0414 0.0337 0.0608 0.0841 0.0378 0.0306 0.0355 0.0430 0.0349 0.0316 0.0138 0.0809 0.0389 0.0269 0.0328 0.0220 0.0721 0.0350 0.0659 0.0618 0.0430 0.0101 0.2054 0.0300 0.0398 0.1637 K3 2.1667 0.0489 0.0560 0.0538 0.0310 0.0601 0.0158 0.0336 0.0413 0.0616 0.0710 0.0347 0.0374 0.0173 0.0397 0.0472 0.0081 0.0468 0.0529 0.0435 0.0777 0.0094 0.0201 0.0296 0.0147 0.0602 0.0967 0.1381 0.0351 0.0263 0.0318 0.0340 0.0438 0.0363 0.0402 0.0052 0.0301 0.0383 0.0312 0.0389 0.0223 0.0242 0.1270 0.0271 0.0354 0.0315 0.0338 0.0210 0.0246 0.0232 0.0434 0.0156 0.0198 0.0241 0.0253 0.0298 0.0521 0.0393 0.0320 0.0578 0.0799 0.0359 0.0291 0.0338 0.0409 0.0332 0.0301 0.0131 0.0769 0.0370 0.0255 0.0311 0.0209 0.0685 0.0332 0.0627 0.0587 0.0408 0.0096 0.1952 0.0285 0.0379 0.1556 K3 2.2500 0.0464 0.0530 0.0510 0.0294 0.0570 0.0150 0.0318 0.0392 0.0584 0.0673 0.0329 0.0355 0.0164 0.0376 0.0448 0.0076 0.0443 0.0502 0.0413 0.0736 0.0089 0.0191 0.0281 0.0140 0.0571 0.0917 0.1308 0.0333 0.0249 0.0301 0.0322 0.0415 0.0345 0.0381 0.0049 0.0285 0.0363 0.0296 0.0369 0.0211 0.0229 0.1204 0.0257 0.0336 0.0299 0.0320 0.0199 0.0234 0.0220 0.0412 0.0147 0.0188 0.0228 0.0240 0.0282 0.0494 0.0373 0.0303 0.0547 0.0757 0.0340 0.0276 0.0320 0.0388 0.0314 0.0285 0.0124 0.0729 0.0351 0.0242 0.0295 0.0199 0.0649 0.0315 0.0594 0.0557 0.0387 0.0091 0.1851 0.0270 0.0359 0.1475 K3 2.3333 0.0438 0.0501 0.0482 0.0278 0.0538 0.0142 0.0301 0.0370 0.0552 0.0636 0.0311 0.0335 0.0155 0.0356 0.0423 0.0072 0.0419 0.0474 0.0390 0.0696 0.0084 0.0180 0.0266 0.0132 0.0539 0.0866 0.1237 0.0314 0.0235 0.0285 0.0305 0.0392 0.0326 0.0361 0.0047 0.0270 0.0343 0.0280 0.0348 0.0200 0.0216 0.1138 0.0243 0.0317 0.0282 0.0303 0.0188 0.0220 0.0208 0.0389 0.0139 0.0177 0.0216 0.0227 0.0267 0.0467 0.0352 0.0286 0.0518 0.0716 0.0322 0.0261 0.0303 0.0366 0.0297 0.0269 0.0117 0.0689 0.0331 0.0229 0.0279 0.0187 0.0614 0.0298 0.0561 0.0526 0.0365 0.0085 0.1749 0.0255 0.0339 0.1394 K3 2.4167 0.0413 0.0472 0.0454 0.0262 0.0507 0.0134 0.0284 0.0349 0.0520 0.0599 0.0293 0.0315 0.0146 0.0335 0.0398 0.0068 0.0395 0.0447 0.0367 0.0655 0.0079 0.0169 0.0250 0.0124 0.0508 0.0816 0.1164 0.0296 0.0221 0.0268 0.0287 0.0370 0.0306 0.0339 0.0044 0.0254 0.0323 0.0263 0.0328 0.0188 0.0204 0.1072 0.0229 0.0299 0.0266 0.0285 0.0177 0.0208 0.0195 0.0367 0.0131 0.0167 0.0203 0.0214 0.0251 0.0440 0.0332 0.0270 0.0487 0.0674 0.0303 0.0246 0.0285 0.0345 0.0280 0.0253 0.0110 0.0649 0.0312 0.0216 0.0263 0.0177 0.0578 0.0280 0.0529 0.0495 0.0344 0.0081 0.1647 0.0241 0.0319 0.1313 K3 2.5000 0.0388 0.0443 0.0426 0.0245 0.0476 0.0125 0.0266 0.0327 0.0487 0.0562 0.0275 0.0296 0.0137 0.0314 0.0374 0.0064 0.0370 0.0419 0.0345 0.0615 0.0074 0.0159 0.0235 0.0116 0.0477 0.0766 0.1093 0.0278 0.0208 0.0269 0.0347 0.0288 0.0319 0.0041 0.0238 0.0303 0.0247 0.0308 0.0177 0.0191 0.1005 0.0215 0.0280 0.0250 0.0252 0.0268 0.0166 0.0195 0.0184 0.0344 0.0123 0.0157 0.0190 0.0201 0.0236 0.0413 0.0311 0.0253 0.0457 0.0632 0.0285 0.0230 0.0267 0.0323 0.0263 0.0238 0.0104 0.0609 0.0293 0.0202 0.0246 0.0166 0.0543 0.0263 0.0496 0.0465 0.0323 0.0076 0.1546 0.0226 0.0299 0.1232 K3 2.5833 0.0362 0.0414 0.0398 0.0229 0.0444 0.0117 0.0249 0.0306 0.0456 0.0525 0.0256 0.0277 0.0128 0.0294 0.0349 0.0059 0.0346 0.0391 0.0322 0.0575 0.0070 0.0149 0.0219 0.0109 0.0446 0.0715 0.1021 0.0260 0.0194 0.0235 0.0252 0.0324 0.0269 0.0297 0.0039 0.0222 0.0283 0.0231 0.0288 0.0165 0.0178 0.0939 0.0200 0.0262 0.0233 0.0250 0.0155 0.0182 0.0172 0.0321 0.0115 0.0147 0.0178 0.0187 0.0220 0.0386 0.0290 0.0236 0.0427 0.0591 0.0265 0.0216 0.0250 0.0302 0.0245 0.0222 0.0097 0.0569 0.0273 0.0189 0.0230 0.0155 0.0507 0.0246 0.0464 0.0434 0.0302 0.0071 0.1444 0.0211 0.0280 0.1151 K3 2.6667 0.0337 0.0385 0.0370 0.0213 0.0413 0.0109 0.0231 0.0284 0.0423 0.0489 0.0238 0.0257 0.0119 0.0273 0.0324 0.0055 0.0321 0.0364 0.0299 0.0534 0.0065 0.0138 0.0204 0.0101 0.0414 0.0665 0.0949 0.0242 0.0181 0.0218 0.0234 0.0301 0.0250 0.0277 0.0036 0.0207 0.0263 0.0215 0.0268 0.0153 0.0166 0.0873 0.0186 0.0243 0.0217 0.0233 0.0144 0.0169 0.0159 0.0299 0.0107 0.0136 0.0165 0.0174 0.0204 0.0358 0.0270 0.0220 0.0397 0.0549 0.0247 0.0200 0.0232 0.0281 0.0228 0.0207 0.0090 0.0529 0.0254 0.0176 0.0214 0.0144 0.0471 0.0228 0.0431 0.0404 0.0280 0.0066 0.1342 0.0196 0.0260 0.1070 K3 2.7500 0.0311 0.0356 0.0342 0.0197 0.0382 0.0101 0.0213 0.0263 0.0391 0.0451 0.0220 0.0238 0.0110 0.0252 0.0300 0.0051 0.0297 0.0336 0.0277 0.0494 0.0059 0.0128 0.0189 0.0093 0.0383 0.0614 0.0877 0.0223 0.0167 0.0202 0.0216 0.0278 0.0231 0.0256 0.0033 0.0191 0.0243 0.0199 0.0247 0.0142 0.0153 0.0807 0.0172 0.0225 0.0200 0.0215 0.0133 0.0157 0.0147 0.0276 0.0099 0.0126 0.0153 0.0161 0.0189 0.0331 0.0250 0.0203 0.0367 0.0508 0.0228 0.0185 0.0215 0.0260 0.0211 0.0191 0.0083 0.0489 0.0235 0.0162 0.0198 0.0133 0.0435 0.0211 0.0398 0.0373 0.0259 0.0061 0.1240 0.0181 0.0241 0.0989 K3 2.8333 0.0286 0.0327 0.0314 0.0181 0.0350 0.0092 0.0196 0.0241 0.0359 0.0414 0.0202 0.0218 0.0101 0.0232 0.0276 0.0047 0.0273 0.0309 0.0254 0.0453 0.0055 0.0117 0.0173 0.0086 0.0352 0.0564 0.0805 0.0205 0.0153 0.0185 0.0199 0.0255 0.0212 0.0235 0.0030 0.0176 0.0224 0.0182 0.0227 0.0130 0.0141 0.0741 0.0158 0.0207 0.0184 0.0197 0.0123 0.0143 0.0135 0.0253 0.0091 0.0116 0.0140 0.0148 0.0174 0.0304 0.0229 0.0186 0.0337 0.0466 0.0210 0.0170 0.0197 0.0238 0.0193 0.0175 0.0076 0.0449 0.0216 0.0149 0.0182 0.0122 0.0400 0.0194 0.0365 0.0342 0.0238 0.0056 0.1139 0.0166 0.0221 0.0907 K3 2.9167 0.0260 0.0297 0.0286 0.0165 0.0319 0.0084 0.0178 0.0219 0.0327 0.0378 0.0184 0.0199 0.0092 0.0211 0.0251 0.0043 0.0249 0.0281 0.0231 0.0413 0.0050 0.0107 0.0157 0.0078 0.0320 0.0513 0.0733 0.0186 0.0140 0.0169 0.0181 0.0233 0.0193 0.0214 0.0028 0.0160 0.0203 0.0166 0.0207 0.0118 0.0129 0.0675 0.0144 0.0188 0.0167 0.0179 0.0112 0.0131 0.0123 0.0231 0.0082 0.0105 0.0128 0.0134 0.0158 0.0277 0.0209 0.0159 0.0307 0.0424 0.0191 0.0155 0.0179 0.0217 0.0176 0.0159 0.0070 0.0409 0.0196 0.0136 0.0165 0.0111 0.0364 0.0177 0.0333 0.0312 0.0217 0.0051 0.1037 0.0151 0.0201 0.0827 K3 3.0000 0.0235 0.0268 0.0258 0.0149 0.0288 0.0076 0.0161 0.0198 0.0295 0.0340 0.0166 0.0179 0.0083 0.0190 0.0226 0.0039 0.0224 0.0254 0.0209 0.0372 0.0045 0.0096 0.0142 0.0071 0.0289 0.0464 0.0662 0.0168 0.0126 0.0152 0.0163 0.0210 0.0174 0.0193 0.0025 0.0144 0.0183 0.0150 0.0186 0.0107 0.0116 0.0609 0.0130 0.0170 0.0151 0.0162 0.0100 0.0118 0.0111 0.0208 0.0074 0.0095 0.0115 0.0122 0.0143 0.0250 0.0189 0.0153 0.0277 0.0383 0.0172 0.0140 0.0162 0.0196 0.0159 0.0144 0.0063 0.0369 0.0177 0.0123 0.0149 0.0100 0.0328 0.0159 0.0300 0.0281 0.0195 0.0046 0.0936 0.0136 0.0181 0.0746 K3 3.0833 0.0209 0.0239 0.0230 0.0133 0.0257 0.0067 0.0143 0.0176 0.0263 0.0303 0.0148 0.0160 0.0074 0.0169 0.0202 0.0035 0.0200 0.0226 0.0186 0.0332 0.0040 0.0086 0.0126 0.0063 0.0257 0.0413 0.0589 0.0150 0.0112 0.0136 0.0145 0.0187 0.0155 0.0172 0.0022 0.0129 0.0164 0.0133 0.0166 0.0095 0.0103 0.0542 0.0116 0.0151 0.0134 0.0144 0.0090 0.0105 0.0099 0.0186 0.0066 0.0084 0.0102 0.0108 0.0127 0.0222 0.0168 0.0136 0.0247 0.0341 0.0153 0.0124 0.0144 0.0175 0.0142 0.0129 0.0056 0.0329 0.0158 0.0109 0.0133 0.0089 0.0293 0.0142 0.0268 0.0251 0.0174 0.0041 0.0834 0.0122 0.0161 0.0665 K3 3.1667 0.0184 0.0210 0.0202 0.0116 0.0226 0.0059 0.0126 0.0155 0.0231 0.0267 0.0130 0.0140 0.0065 0.0149 0.0177 0.0030 0.0175 0.0199 0.0163 0.0292 0.0035 0.0075 0.0111 0.0055 0.0226 0.0363 0.0518 0.0132 0.0099 0.0119 0.0127 0.0164 0.0136 0.0151 0.0020 0.0113 0.0143 0.0117 0.0146 0.0084 0.0091 0.0476 0.0101 0.0133 0.0118 0.0127 0.0079 0.0092 0.0087 0.0163 0.0058 0.0074 0.0090 0.0095 0.0112 0.0195 0.0148 0.0120 0.0217 0.0299 0.0135 0.0109 0.0126 0.0153 0.0124 0.0113 0.0049 0.0288 0.0139 0.0096 0.0117 0.0079 0.0257 0.0125 0.0235 0.0220 0.0153 0.0036 0.0732 0.0107 0.0142 0.0584 K3 3.2500 0.0158 0.0181 0.0174 0.0100 0.0194 0.0051 0.0108 0.0133 0.0199 0.0229 0.0112 0.0121 0.0056 0.0129 0.0152 0.0026 0.0151 0.0171 0.0141 0.0251 0.0030 0.0065 0.0096 0.0047 0.0194 0.0312 0.0446 0.0114 0.0085 0.0102 0.0110 0.0141 0.0117 0.0130 0.0017 0.0097 0.0124 0.0101 0.0125 0.0072 0.0078 0.0410 0.0088 0.0114 0.0102 0.0109 0.0068 0.0080 0.0075 0.0140 0.0050 0.0064 0.0078 0.0082 0.0096 0.0168 0.0127 0.0103 0.0186 0.0258 0.0116 0.0094 0.0109 0.0132 0.0107 0.0097 0.0042 0.0249 0.0119 0.0082 0.0100 0.0067 0.0221 0.0107 0.0202 0.0190 0.0132 0.0031 0.0630 0.0092 0.0122 0.0502 3.3333 0.0133 0.0151 0.0145 0.0084 0.0163 0.0043 0.0091 0.0112 0.0167 0.0192 0.0094 0.0101 0.0047 0.0108 0.0128 0.0022 0.0127 0.0143 0.0118 0.0210 0.0025 0.0055 0.0080 0.0040 0.0163 0.0262 0.0374 0.0095 0.0071 0.0086 0.0092 0.0118 0.0098 0.0109 0.0014 0.0081 0.0104 0.0084 0.0105 0.0061 0.0065 0.0344 0.0073 0.0096 0.0085 0.0091 0.0057 0.0067 0.0063 0.0118 0.0042 0.0054 0.0065 0.0068 0.0081 0.0141 0.0106 0.0087 0.0157 0.0216 0.0097 0.0079 0.0091 0.0110 0.0090 0.0081 0.0036 0.0208 0.0100 0.0069 0.0084 0.0057 0.0185 0.0090 0.0170 0.0159 0.0110 0.0026 0.0529 0.0077 0.0102 0.0422 K3 3.4167 0.0107 0.0123 0.0118 0.0068 0.0132 0.0035 0.0073 0.0090 0.0135 0.0156 0.0076 0.0082 0.0038 0.0087 0.0103 0.0018 0.0102 0.0116 0.0095 0.0170 0.0021 0.0044 0.0065 0.0032 0.0132 0.0211 0.0302 0.0077 0.0057 0.0070 0.0074 0.0096 0.0080 0.0088 0.0012 0.0066 0.0084 0.0068 0.0085 0.0049 0.0053 0.0278 0.0059 0.0078 0.0069 0.0074 0.0046 0.0054 0.0051 0.0095 0.0034 0.0044 0.0053 0.0055 0.0065 0.0114 0.0086 0.0070 0.0126 0.0175 0.0079 0.0064 0.0074 0.0089 0.0073 0.0066 0.0029 0.0168 0.0081 0.0056 0.0068 0.0046 0.0150 0.0073 0.0137 0.0129 0.0089 0.0021 0.0427 0.0062 0.0083 0.0340 K3 3.5000 0.0082 0.0093 0.0090 0.0052 0.0100 0.0027 0.0056 0.0069 0.0102 0.0118 0.0058 0.0062 0.0029 0.0066 0.0079 0.0013 0.0078 0.0088 0.0073 0.0130 0.0015 0.0033 0.0049 0.0024 0.0100 0.0161 0.0230 0.0058 0.0044 0.0053 0.0057 0.0073 0.0061 0.0067 0.0008 0.0050 0.0064 0.0052 0.0065 0.0037 0.0040 0.0212 0.0045 0.0059 0.0053 0.0056 0.0035 0.0041 0.0039 0.0072 0.0026 0.0033 0.0040 0.0042 0.0049 0.0087 0.0065 0.0053 0.0096 0.0133 0.0060 0.0048 0.0056 0.0068 0.0055 0.0050 0.0022 0.0128 0.0062 0.0042 0.0052 0.0035 0.0114 0.0055 0.0105 0.0326 0.0047 0.0063 0.0259 K3 3.5833 0.0056 0.0064 0.0054 0.0009 0.0039 0.0098 0.0068 0.0016 0.0062 0.0036 0.0069 0.0018 0.0038 0.0047 0.0071 0.0081 0.0040 0.0043 0.0020 0.0046 0.0054 0.0061 0.0050 0.0089 0.0011 0.0023 0.0034 0.0017 0.0069 0.0111 0.0158 0.0040 0.0030 0.0037 0.0050 0.0041 0.0046 0.0006 0.0035 0.0044 0.0036 0.0045 0.0025 0.0028 0.0145 0.0031 0.0040 0.0036 0.0039 0.0024 0.0028 0.0027 0.0050 0.0018 0.0023 0.0028 0.0029 0.0034 0.0059 0.0045 0.0037 0.0066 0.0091 0.0041 0.0033 0.0039 0.0047 0.0038 0.0035 0.0015 0.0088 0.0042 0.0029 0.0036 0.0024 0.0079 0.0038 0.0072 0.0067 0.0047 0.0011 0.0224 0.0033 0.0044 0.0178 K3 3.6667 0.0031 0.0035 0.0033 0.0020 0.0038 0.0010 0.0021 0.0026 0.0038 0.0045 0.0022 0.0023 0.0011 0.0025 0.0030 0.0005 0.0029 0.0033 0.0027 0.0048 0.0006 0.0013 0.0019 0.0009 0.0038 0.0061 0.0086 0.0022 0.0016 0.0020 0.0021 0.0028 0.0023 0.0025 0.0003 0.0019 0.0024 0.0020 0.0024 0.0014 0.0015 0.0079 0.0017 0.0022 0.0020 0.0021 0.0013 0.0015 0.0014 0.0027 0.0010 0.0012 0.0015 0.0016 0.0019 0.0032 0.0024 0.0020 0.0036 0.0050 0.0022 0.0018 0.0021 0.0025 0.0021 0.0019 0.0008 0.0048 0.0023 0.0016 0.0020 0.0013 0.0043 0.0021 0.0039 0.0037 0.0025 0.0006 0.0122 0.0018 0.0024 0.0097 K3 3.7500 0.0005 0.0006 0.0006 0.0003 0.0006 0.0002 0.0004 0.0004 0.0006 0.0007 0.0004 0.0004 0.0002 0.0004 0.0005 0.0001 0.0005 0.0005 0.0005 0.0008 0.0001 0.0002 0.0003 0.0002 0.0006 0.0010 0.0014 0.0004 0.0003 0.0003 0.0004 0.0005 0.0004 0.0004 0.0001 0.0003 0.0004 0.0003 0.0004 0.0002 0.0003 0.0013 0.0003 0.0004 0.0003 0.0004 0.0002 0.0003 0.0003 0.0005 0.0002 0.0002 0.0003 0.0003 0.0003 0.0005 0.0004 0.0003 0.0006 0.0008 0.0004 0.0003 0.0004 0.0004 0.0004 0.0003 0.0002 0.0008 0.0004 0.0003 0.0003 0.0002 0.0007 0.0004 0.0006 0.0006 0.0004 0.0001 0.0020 0.0003 0.0004 0.0016 K3 3.8334 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 K3 5.0736 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 $ENDPROGRAM Análisis de Costos unitarios de Buzones BUZON TIPO I TERR.NORMAL E.D. C/CARG.+VOLQ.HASTA 1.50M Rendimiento Costo unitario directo por : UND 1UND/DIA Descripción Insumo Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Mano de Obra OPERADOR DE EQUIPO PESADO HH 0.55 4.40 10.00 OPERARIO HH 2.04 16.32 9.20 OFICIAL HH 1.05 8.40 8.30 PEON HH 10.44 83.52 7.44 Materiales ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 CLAVOS Fo No C/C 3/4" FIERRO CONSTRUCCION ARENA FINA PIEDRA CHANCADA DE 3/4" ARENA GRUESA CEMENTO PORTLAND TIPO I (EN FCA.)S-PUB TAPA DE CONCRETO ARMADO PARA BUZON AGUA MADERA NACIONAL P/ENCOFRADO-CARP MARCO F.FDO. DIAMETRO 0.60 M. KG KG KG KG M3 M3 M3 BOL UND M3 P2 UND Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CIZALLA P/FIERRO CONST. HASTA 1" CAMION VOLQUETE 4x2 140-210 HP 6 M3. MOLDE METALICO PARA BUZON ANDAMIO METAL TABLAS-ALQUILER COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP CARGADOR S/LLANTAS 80-95 HP 1.5-1.75 YD3 VIBRADOR DE 3/4" - 2" CONCRETO MEZCLADORA CONCRETO TAMBOR 18HP 11P3 %MO UND HM M2 EST HM HM HM HM 0.09 0.06 1.31 0.08 0.04 0.01 0.18 0.19 KG KG KG KG M3 M3 M3 BOL UND M3 P2 UND Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CIZALLA P/FIERRO CONST. HASTA 1" CAMION VOLQUETE 4x2 140-210 HP 6 M3. MOLDE METALICO PARA BUZON ANDAMIO METAL TABLAS-ALQUILER COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP CARGADOR S/LLANTAS 80-95 HP 1.5-1.75 YD3 VIBRADOR DE 3/4" - 2" CONCRETO MEZCLADORA CONCRETO TAMBOR 18HP 11P3 %MO UND HM M2 EST HM HM HM HM 0.09 0.08 1.75 0.12 0.06 0.02 0.21 0.23 Parcial 44.00 150.14 69.72 621.39 885.25 0.95 0.96 0.82 19.95 0.02 2.37 1.34 22.83 1.00 0.92 28.68 1.00 2.20 2.20 4.50 1.60 20.00 45.00 17.00 19.20 142.80 6.00 2.98 70.00 2.09 2.12 3.69 31.92 0.48 106.52 22.75 438.34 142.80 5.54 85.48 70.00 911.73 2.00 1.00 0.51 1.31 0.08 0.35 0.10 1.40 1.53 885.25 350.00 129.24 6.00 30.00 17.24 101.98 5.47 21.74 17.71 31.50 66.17 7.87 2.49 6.07 10.61 7.66 33.22 183.30 BUZON TIPO I TERR.NORMAL E.D. C/CARG.+VOLQ.HASTA 2.00M Rendimiento Costo unitario directo por : UND 1 UND/DIA Descripción Insumo Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Mano de Obra OPERADOR DE EQUIPO PESADO HH 0.65 5.168 10.00 OPERARIO HH 2.33 18.632 9.20 OFICIAL HH 1.12 8.928 8.30 PEON HH 12.85 102.768 7.44 Materiales ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 CLAVOS Fo No C/C 3/4" FIERRO CONSTRUCCION ARENA FINA PIEDRA CHANCADA DE 3/4" ARENA GRUESA CEMENTO PORTLAND TIPO I (EN FCA.)S-PUB TAPA DE CONCRETO ARMADO PARA BUZON AGUA MADERA NACIONAL P/ENCOFRADO-CARP MARCO F.FDO. DIAMETRO 0.60 M. 1,980.28 2,276.55 Parcial 51.68 171.41 74.10 764.59 1,061.78 0.95 0.96 0.82 19.95 0.02 2.71 1.53 26.32 1.00 1.08 28.68 1.00 2.20 2.20 4.50 1.60 20.00 45.00 17.00 19.20 142.80 6.00 2.98 70.00 2.09 2.12 3.69 31.92 0.48 121.82 26.08 505.31 142.80 6.47 85.48 70.00 998.26 2.00 0.09 0.62 1.75 0.12 0.46 0.13 1.66 1.80 1,061.78 350.00 129.24 6.00 30.00 17.24 101.98 5.47 21.74 21.24 31.50 80.65 10.50 3.48 7.86 13.05 9.10 39.13 216.51 BUZON TIPO I TERR.NORMAL E.D. C/CARG.+VOLQ.HASTA 3.00M Rendimiento Costo unitario directo por : UND 1UND/DIA Descripción Insumo Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Mano de Obra OPERADOR DE EQUIPO PESADO HH 0.82 6.57 10.00 OPERARIO HH 2.88 23.06 9.20 OFICIAL HH 1.23 9.86 8.30 PEON HH 17.40 139.16 7.44 Materiales ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 CLAVOS Fo No C/C 3/4" FIERRO CONSTRUCCION ARENA FINA PIEDRA CHANCADA DE 3/4" ARENA GRUESA CEMENTO PORTLAND TIPO I (EN FCA.)S-PUB TAPA DE CONCRETO ARMADO PARA BUZON AGUA MADERA NACIONAL P/ENCOFRADO-CARP MARCO F.FDO. DIAMETRO 0.60 M. KG KG KG KG M3 M3 M3 BOL UND M3 P2 UND Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CIZALLA P/FIERRO CONST. HASTA 1" CAMION VOLQUETE 4x2 140-210 HP 6 M3. MOLDE METALICO PARA BUZON ANDAMIO METAL TABLAS-ALQUILER COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP CARGADOR S/LLANTAS 80-95 HP 1.5-1.75 YD3 VIBRADOR DE 3/4" - 2" CONCRETO MEZCLADORA CONCRETO TAMBOR 18HP 11P3 %MO UND HM M2 EST HM HM HM HM 0.09 0.11 2.63 0.18 0.08 0.02 0.27 0.28 KG KG KG KG M3 M3 M3 BOL UND M3 P2 UND Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CIZALLA P/FIERRO CONST. HASTA 1" CAMION VOLQUETE 4x2 140-210 HP 6 M3. MOLDE METALICO PARA BUZON ANDAMIO METAL TABLAS-ALQUILER COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP CARGADOR S/LLANTAS 80-95 HP 1.5-1.75 YD3 VIBRADOR DE 3/4" - 2" CONCRETO MEZCLADORA CONCRETO TAMBOR 18HP 11P3 %MO UND HM M2 EST HM HM HM HM 0.19 0.25 5.88 0.40 0.18 0.05 0.53 0.54 Parcial 65.68 212.19 81.87 1,035.35 1,395.09 0.95 0.96 0.82 19.95 0.02 3.30 1.88 32.42 1.00 1.36 28.68 1.00 2.20 2.20 4.50 1.60 20.00 45.00 17.00 19.20 142.80 6.00 2.98 70.00 2.09 2.12 3.69 31.92 0.48 148.59 31.91 622.50 142.80 8.13 85.48 70.00 1,149.71 2.00 0.09 0.86 2.63 0.18 0.62 0.17 2.14 2.26 1,395.09 350.00 129.24 6.00 30.00 17.24 101.98 5.47 21.74 27.90 31.50 110.63 15.75 5.25 10.76 17.13 11.68 49.22 279.82 BUZON TIPO I TERR.NORMAL E.D. C/CARG.+VOLQ.HASTA 5.00M Rendimiento Costo unitario directo por : UND 1UND/DIA Descripción Insumo Unidad Cuadrilla Cantidad Precio Mano de Obra OPERADOR DE EQUIPO PESADO HH 1.61 12.89 10.00 OPERARIO HH 5.38 43.05 9.20 OFICIAL HH 1.96 15.66 8.30 PEON HH 37.47 299.74 7.44 Materiales ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 CLAVOS Fo No C/C 3/4" FIERRO CONSTRUCCION ARENA FINA PIEDRA CHANCADA DE 3/4" ARENA GRUESA CEMENTO PORTLAND TIPO I (EN FCA.)S-PUB TAPA DE CONCRETO ARMADO PARA BUZON AGUA MADERA NACIONAL P/ENCOFRADO-CARP MARCO F.FDO. DIAMETRO 0.60 M. 2,824.62 5,386.82 Parcial 128.88 396.04 129.94 2,230.10 2,884.96 1.95 1.09 1.00 40.95 0.04 6.13 3.50 61.10 1.00 2.66 34.60 1.00 2.20 2.20 4.50 1.60 20.00 45.00 17.00 19.20 142.80 6.00 2.98 70.00 4.29 2.40 4.48 65.52 0.70 275.90 59.47 1,173.16 142.80 15.94 103.10 70.00 1,917.76 2.00 0.19 2.02 5.88 0.40 1.42 0.40 4.20 4.34 2,884.96 350.00 129.24 6.00 30.00 17.24 101.98 5.47 21.74 57.70 35.00 261.58 35.25 12.00 24.55 40.79 22.97 94.26 584.10 Análisis de Costos unitarios TUBERIA PVC 600 mm 1.TRAZO Y REPLANTEO Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra TOPOGRAFO OFICIAL PEON 350 M2/DIA Costo unitario directo por : M2 Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH HH Materiales YESO DE 28 Kg WINCHA ESTACA DE MADERA BOL UND P2 Equipos HERRAMIENTAS MANUALES TEODOLITO NIVEL %MO HM HE 1 1 2 1 1 0.023 0.023 0.046 10.15 9.18 8.26 0.010 0.003 0.020 2.7 10.5 3.8 3.000 0.023 0.023 0.76 8 5.3 2.EXCAVACION C/I(MAQ.)NORMAL"C"-P/TUB.600mm HASTA 2.00M PROF Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OPERARIO PEON 100 M/DIA Costo unitario directo por : M Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH HH Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CARGADOR RETROEXCAVADOR 62 HP 1 YD3 %MO HM 0.1 1 2 0.008 0.080 0.160 10.5 10.15 8.26 1 3.000 0.080 1.28 103.63 2.EXCAVACION C/I(MAQ.)NORMAL"C"-P/TUB.600mm HASTA 3.00M PROF Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON 66.67 M/H Costo unitario directo por : M Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH HH Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CARGADOR RETROEXCAVADOR 62 HP 1 YD3 %MO HM 0.1 1 2 0.012 0.120 0.240 10.5 9.18 8.26 1 3.000 0.120 1.28 103.63 2.EXCAVACION C/I(MAQ.)NORMAL"C"-P/TUB.600mm HASTA 4.00M PROF Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OPERARIO PEON 50 M/H Costo unitario directo por : M Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH HH Equipos HERRAMIENTAS MANUALES CARGADOR RETROEXCAVADOR 62 HP 1 YD3 %MO HM 0.1 1 2 0.016 0.160 0.320 10.5 10.15 8.26 1 3.000 0.160 1.28 103.63 2.EXCAVACION C/I(MAQ.)NORMAL"C"-P/TUB.600mm HASTA 5.00M PROF Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OPERARIO 55.31 M/H Costo unitario directo por : M Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH 0.1 1 0.014 0.145 10.5 10.15 PEON Equipos HERRAMIENTAS MANUALES RETROEXCAVADOR S/ORUGAS115+165HP .75 -1.4 YD3 HH 2 0.289 8.26 %MO HM 1 3.000 0.145 1.28 209.54 2.EXCAVACION C/I(MAQ.)NORMAL"C"-P/TUB.600mm MAYOR A 5.00M PROF Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OPERARIO PEON Equipos HERRAMIENTAS MANUALES RETROEXCAVADOR S/ORUGAS115+165HP .75 -1.4 YD3 46.09 M/H Costo unitario directo por : M Unidad Cuadrilla Cantidad Precio HH HH HH 0.1 1 2 0.017 0.174 0.347 10.5 10.15 8.26 1 3.000 0.174 1.28 209.54 %MO HM 3. REFINE Y NIVELACION ZANJA TERR.NORMAL"C" PARA TUB. 600mm Rendimiento 24 M/DIA Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ PEON Equipos HERRAMIENTAS MANUALES Unidad HH HH Costo unitario directo por : M Cuadrilla 0.1 1 %MO 4. RELLENO COMP.ZANJA TERR.NORMAL"C"P/TUB.600mm HASTA2.00M PROF Rendimiento 48 M/DIA Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON Materiales ARENA GRUESA AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP Unidad HH HH HH 0.25 1 31.29 M3 M3 1 4. RELLENO COMP.ZANJA TERR.NORMAL"C"P/TUB.600mm HASTA 3.00M PROF Rendimiento 32.00 M/DIA Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON Materiales ARENA GRUESA AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP Unidad HH HH HH 0.25 1 31.29 M3 M3 4. RELLENO COMP.ZANJA TERR.NORMAL"C"P/TUB.600mm HASTA 4.00M PROF Rendimiento 24 M/DIA 0.033 0.333 10.5 8.26 3.000 3.103 Cantidad Precio 0.042 0.167 5.215 10.5 9.18 8.26 0.169 0.133 20 7 3.000 0.167 45.04 17.24 Costo unitario directo por : M Cuadrilla %MO HM Precio Costo unitario directo por : M Cuadrilla %MO HM Cantidad 1 Cantidad Precio 0.063 0.250 7.823 10.5 9.18 8.26 0.169 0.200 20 7 3.000 0.250 67.565 17.24 Costo unitario directo por : M Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON Materiales ARENA GRUESA AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP Unidad HH HH HH Cuadrilla 0.25 1 31.29 M3 M3 %MO HM 1 4. RELLENO COMP.ZANJA TERR.NORMAL"C"P/TUB.600mm HASTA .5.00M PROF Rendimiento 19.2 M/DIA Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON Materiales ARENA GRUESA AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP Unidad HH HH HH 0.25 1 31.29 M3 M3 1 4. RELLENO COMP.ZANJA TERR.NORMAL"C"P/TUB.600mm MAYOR A 5.00M PROF Rendimiento 16.00 M/DIA Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OFICIAL PEON Materiales ARENA GRUESA AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES COMPACTADOR VIBR. TIPO PLANCHA 4 HP Unidad HH HH HH 0.25 1 31.29 M3 M3 5. TUBERIA DE PVC 600 mm S-25 Rendimiento Descripción Insumo Mano de Obra CAPATAZ OPERARIO PEON Unidad Equipos HERRAMIENTAS MANUALES TECLE DE 2 TON. %MO HM 0.1 1 2 1 95.3 M/DIA Unidad 0.083 0.333 10.430 10.5 9.18 8.26 0.169 0.267 20 7 3.000 0.333 90.087 17.24 Cantidad Precio 0.104 0.417 13.038 10.5 9.18 8.26 0.169 0.333 20 7 3.000 0.417 112.609 17.24 Costo unitario directo por : M Cantidad Precio 0.125 0.500 15.645 10.5 9.18 8.26 0.169 0.400 20 7 3.000 0.500 135.130 17.24 Costo unitario directo por : M Cuadrilla HH HH HH GLN M Descripción Insumo 1 30 M/DIA Materiales LUBRICANTE PARA TUBERIA PVC TUB. PVC S-25 P/DESAGUE DE 600 mm" x m 6. PRUEBA HIDRAULICA+ESCORRENTIA. (600mm) Rendimiento Cuadrilla %MO HM Precio Costo unitario directo por : M Cuadrilla %MO HM Cantidad Cuadrilla Cantidad Precio 0.027 0.267 0.533 10.5 10.15 8.26 0.005 220.750 37.2 1 3.000 0.444 11.14 44.31 Costo unitario directo por : M Cantidad Precio Mano de Obra OPERARIO PEON HH HH Materiales AGUA Equipos HERRAMIENTAS MANUALES 1 1.5 0.084 0.126 10.15 8.26 M3 0.227 7 %MO 3.000 1.892 TUBERIA PVC 600 mm HASTA 2 MT DE PROFUNDIDAD TRAZO Y REPLANTEO EXCAVACION C/MAQUIN. TERRENO NORMAL REFINE Y NIVELACION DE ZANJA RELLENO COMPACTADO TUBERIA PVC 600 mm PRUEBA HIDRAULICA + ESCORRENTIA (600 mm) ENTIBADO DE ZANJA EQUIPO DE BOMBEO PARA EVACUACION UND M2 M M M M M M2 DIA CANT 1 1 1 1 1 1 4 0.03 P.U. 1.28 10.55 3.20 53.57 248.35 3.54 19.85 34.42 PARCIAL 1.28 10.55 3.20 53.57 248.35 3.54 79.39 1.15 401.03 HASTA 3 MT DE PROFUNDIDAD TRAZO Y REPLANTEO EXCAVACION C/MAQUIN. TERRENO NORMAL REFINE Y NIVELACION DE ZANJA RELLENO COMPACTADO TUBERIA PVC 600 mm PRUEBA HIDRAULICA + ESCORRENTIA (600 mm) ENTIBADO DE ZANJA EQUIPO DE BOMBEO PARA EVACUACION UND M2 M M M M M M2 DIA CANT 1 1 1 1 1 1 6 0.03 P.U. 1.28 15.68 3.20 78.67 248.35 3.54 19.85 34.42 PARCIAL 1.28 15.68 3.20 78.67 248.35 3.54 119.09 1.15 470.97 HASTA 4 MT DE PROFUNDIDAD TRAZO Y REPLANTEO EXCAVACION C/MAQUIN. TERRENO NORMAL REFINE Y NIVELACION DE ZANJA RELLENO COMPACTADO TUBERIA PVC 600 mm PRUEBA HIDRAULICA + ESCORRENTIA (600 mm) ENTIBADO DE ZANJA EQUIPO DE BOMBEO PARA EVACUACION UND M2 M M M M M M2 DIA CANT 1 1 1 1 1 1 8 0.03 P.U. 1.28 21.05 3.20 103.77 248.35 3.54 19.85 34.42 PARCIAL 1.28 21.05 3.20 103.77 248.35 3.54 158.79 1.15 541.13 HASTA 5 M DE PROFUNDIDAD TRAZO Y REPLANTEO EXCAVACION C/MAQUIN. TERRENO NORMAL REFINE Y NIVELACION DE ZANJA RELLENO COMPACTADO TUBERIA PVC 600 mm PRUEBA HIDRAULICA + ESCORRENTIA (600 mm) ENTIBADO DE ZANJA EQUIPO DE BOMBEO PARA EVACUACION UND M2 M M M M M M2 DIA CANT 1 1 1 1 1 1 10 0.03 P.U. 1.28 34.36 3.20 128.87 248.35 3.54 19.85 34.42 PARCIAL 1.28 34.36 3.20 128.87 248.35 3.54 198.49 1.15 619.23 MAYOR A 5 M DE PROFUNDIDAD PARCIAL UND CANT P.U. TRAZO Y REPLANTEO M2 1 1.28 1.28 EXCAVACION C/MAQUIN. TERRENO NORMAL M 1 41.22 41.22 REFINE Y NIVELACION DE ZANJA M 1 3.20 RELLENO COMPACTADO M 1 153.97 153.97 248.35 3.20 TUBERIA PVC 600 mm M 1 248.35 PRUEBA HIDRAULICA + ESCORRENTIA (600 mm) M 1 3.54 3.54 ENTIBADO DE ZANJA M2 12 19.85 238.18 EQUIPO DE BOMBEO PARA EVACUACION DIA 0.03 34.42 1.15 690.90 1.28 Parcial 0.23 0.21 0.38 0.82 0.03 0.03 0.08 0.13 0.02 0.18 0.12 0.33 10.55 Parcial 0.08 0.81 1.32 2.22 0.04 8.29 8.33 15.68 Parcial 0.13 1.10 1.98 3.21 0.04 12.44 12.47 21.05 Parcial 0.17 1.62 2.64 4.44 0.04 16.58 16.62 34.36 Parcial 0.15 1.47 2.39 4.01 0.04 30.31 30.35 41.22 Parcial 0.18 1.76 2.87 4.81 0.04 36.37 36.41 3.20 Parcial 0.35 2.75 3.10 0.09 0.09 53.57 Parcial 0.44 1.53 43.08 45.04 3.37 0.93 4.30 1.35 2.87 4.22 78.67 Parcial 0.66 2.30 64.61 67.57 3.37 1.40 4.77 2.03 4.31 6.34 103.77 Parcial 0.88 3.06 86.15 90.09 3.37 1.87 5.24 2.70 5.75 8.45 128.87 Parcial 1.09 3.83 107.69 112.61 3.37 2.33 5.70 3.38 7.18 10.56159 153.97 Parcial 1.31 4.59 129.23 135.13 3.37 2.80 6.17 4.05 8.62 12.67391 248.35 Parcial 0.28 2.71 4.41 7.39 0.19 220.75 220.94 0.33 19.69 20.03 3.54 Parcial 0.85 1.04 1.89 1.59 1.59 0.06 0.06 N D IO U DUNA Q u DUNA CANAL DE TIERRA b e Zona de Vegetació n EB QU R O C P A R A TE DA RA CANAL EN CONSTRUCCION TR S N O C C C ra FINAL DE CANAL DE CONCRETO d a CANAL DE CONCRETO CULTIVO DE FRIJOLES R EB U Q D A A CANAL CUBIERTO CASETA PROVICIONAL CERCO VIVO CERCO VIVO CANAL DE CONCRETO O CERCO VIVO IN M A C DUNA LINEA A EB U O Q MIN CA SION A D A R A FF (PR CAMINO COLECTOR CAMINO CUARTEL (EX - ENCI) PANAMERICANA NORTE X 566250 E 565000 E 563750 E N.G. 562500 E 561250 E 560000 E 9608750 N X X CARRETERA PANAMERICANA IX LINEA DE IMPULSION SALAMANCA:PVC-DN200 9607500 N V VI TA VIEJO TUMBES II NUEVO TUMBES CUNE III 9606250 N VII IX X VIII I AREAS DE DRENAJE DE TUMBES AL 2006 R IO ALCANTARILLADO SANITARIO T U M B Area de Drenaje E S 9605000 N IV 9603750 N Area (Ha.) Población Servida (Hab.) I 201.11 38699 II 15.54 23.12 III 58.33 64.24 IV 146.49 11494 V 65.7 1610 VI 112.64 3689 VII 80.23 6486 VIII 131.74 6953 VIII - A 4.94 246 IX 90.23 X 153.21 3813 6415 TOTAL 1060.16 80336 RED DE COLECTORES EXISTENTES N.G. LINEA DE IMPULSION SALAMANCA:PVC-DN200 9607500 N COLECTOR CBD-LOS JARDINES COLECTOR CBD-SALAMANCA CR-5 ETA CUN SAN JOSE CBD-TUMBES CR-3 9606250 N COLECTOR TENIENTE VASQUEZ COLECTOR MARISCAL EMISOR BENAVIDES CASTILLA LADO DERECHO COLECTOR MARISCAL CBD-COLOMA CASTILLA LADO IZQUIERDO CR-2 R IO COLECTOR MALECON BENAVIDES COLECTOR T 7 DE ENERO U M B E 9605000 N S LINEA DE IMPULSION PAMPA GRANDE AC-DN250 CBD-PAMPA GRANDE CR-1 COLECTOR UNIVERSITARIA COLECTOR AGRICULTURA 9603750 N SALAMANCA .6 TE 96 R L= O N 19 14 30 9 20 19 25 15 L= 25 20 25 27 28 29 PROLONGA 15 E 561600 E CION SAN PEDRO 561400 E L=66 .64 14 U N A N U O LIT 0 2 30 CALLE 0 VIVIENDAS DE CAÑA Y ADOBE 1 3 32 33 29 28 NE GE . JR 25 0m JR. L=91.6 34 31 32 35 29 30 29 30 8 2 7 2 30 25 24 23 22 27 21 18 24 38 23 22 18 17 39 38 37.50 17 21 20 19 18 17 16 26 25 20 19 20 19 16 15 561600 E 561400 E Q U I 561400 E 18 21 17 19 17 N LOS OS ENDR ALM 561600 E 561200 E . JE S P 16 PA 561200 E A R IU P 21 15 0 32 L=87.91m 2m L=91.3 AN RZ MO L RA 25 26 27 28 2 8 29 2 9 MORZAN JR. GENE RAL 17 22 20 13 14 3 L=79.08m ZONA DESCAMPADA U JR. PETR OPER 3 31 TERRENO EN CORTE 26 27 28 29 25 24 23 L=82.93m AL CAM LE CAL GENE RAL MORZ AN 27 31 31 30 29 28 28 29 30 28 4 2 7m L= 58.2 PROLONG. AV. EL EJERCITO 2JR. GEN 2 ERA 25 24 26 27 28 29 30 29 24 27 EZ O IB 26AÑ 26 27 23 AS AYL 16 19 TO 2 AV.9 EL28EJERCI L=58.11m N L MO RZA L=62.97m 30 27 28 9m .0 72 L= L= 59.0 JR. 0m 25 FRAN CISC 24 22 58.12 m AV. HU L= 15 14 18 12 m A C 29 PA 8m 0.8 10 L= 22 23 20 21 19 20 21 EZ Ñ A IB O C IS 13 13 16 17 561000 E 23 22 C EL JE SA A RR TIE 1m .2 72 20 18 19 C N A FR JR . 15 11 561000 E 561600 E EZ LL E IP O H 2J 0R . JO U A R A ES R D N A . 21 EN AR M ON M RA . AV 19 L= 0m .5 73 17 16 16 m 37 51. L= 32 17 55 .86m 14 PR 561200 E L= 15 JO 72.9 R 6m G E C H A V TILL A MON . RA OL OG 19 JR LA TIL AS C 7m 2.1 11 L= L= E U N A N U O LIT O IP H . 15 17 14 10 561400 E 561200 E CAS 18 1 2 1 S RE LO AF IR M . JR LA TIL AS C AL C IS AR M . AV 18 JR 17 9m .5 66 L= 30 20 2 1 2 3m 1.4 10 L= 4m 1.3 11 L= 13 15 GR EIR OS 11 NE 11 . PS J 560800 E 560800 E 31 22 .14m 47 L= .17m 80 L= 4m .4 68 L= 15 18 E ET R N A VA R O C IS A N C FR JR . 19 561000 E 18 19 3m 1.4 10 L= 0m .4 15 L= LA TIL 0m AS C 7.8 12 AL C L= IS AR M . AV 13 13 7m .3 L= 67 LA TIL AS C 2 ER M U B LE S R A M O 15 16 15 16 17 18 16 17 IL VIG LA U PA . JR S RE LO AF MIR Jr. 6m .3 L= 69 LA TIL AS C AL C IS AR . AV 5 7.3 10 L= 91m 8 21. L= AL C RIS MA . AV 1m 6.6 L= 11 7 17 561000 E 17 12 13 14 15 IT O A Y A M A S P . JR 15 8m .8 84 L= 15 m L= 72 M 4m .8 L= 11 10 9 12 560600 E L= UM 108 EN .45m TO ON M 8 7 25 D EZ 12 3m .8 79 L= 1m .6 98 L= 11 11 M O N RIA A M . JE 11 m E ET R R A 16 16 13 12 9m .4 73 L= 9 48 L= 1m .7 54 12 O DER BO R YO 9 8 20 M A A N 6 96 .3 1m L= 8m .0 97 83 .8 4m L= 9 10 10 9 EL GA R 560800 E PS 9 10 51. 69 L= 8m .8 84 V A N O 14 10 13 12 11 . M A JR 10 10 8 MA N 7 20 ER IC A N A 5 L= 86 .7 1m .19m L= L= 55 7 560800 E 8 m 49 61. L= L= 61. LIV 25 A m R O B LL E A C 2m .8 m 64 L= 25 61. L= 8 2m .2 44 L= L= C IS C N A FR . JR 18 17 ETE RR VA 16 15 12 11 AR SC . H UA JR 50m L= AS CA 10 R HU . JR AS .11m HU E 66 LL L= CA AS IPIN FIL 19.00 22 m 5 ES 18 17 19 19 NA CO CIS AN . FR JR 15 14 4m 11 11 DE S S LO . CA R 560400 E 47 7 L= 8 .09m 51 22 YU 1 L= .56 m L=89 S 560400 E.36m 12 11 9 10 UC HO AN L= 8 SI NE OG B OL JR . AY AC JR 14 .6 68 L= 7 8 8 3m 49 .2 L= A P DE C 2 AN 24 24 23 23 22 IN 20 39 24 24 25 38 UI 36 NQ 21 37 PA 40 40 2m 28 2 2 52 .0 29 5 3 L= 10 I ES N G LO O B 2m JR . .5 69 IA D O R C N O C LA 0m EO S A O LIV O 10 L= P 8m .3 L= 50 A R ES R O D TA B ER LIB .3 L= 60 11 84 m 91. 69 .1 0m M B ES L= TU . V A SE 17 16 m 60 L= 6m .0 91 L= 9m .4 L= 92 AV . 5m .2 92 L= 91. L= 15 16 17 18 18 17 16 H 8m .7 L= 88 3m .8 89 L= C NA TA M B TU V. A 9m .2 98 L= m 11 13 12 14 15 15 15 O C E LL A C 5m 0 3 29 .8 LA IL 1 0 3 20 YU 2 36 3 3 34 C 2 3 1 3 L= AR 3 3 0 3 O IT C ER EJ 2 21 110 2 560200 E 4 O 3 3 2 1 EL 6 4 560200 E 3 UR M 35 4 3 . V A 22 A 0 387.5 3 0m .50 39 38.50 .8 7 3 35 36 70 7 36 3 L= 3 36 39 38 37.50 2 5 20 2 21 21.40 JE 22 39.50 RESERVORIO E LL 3 7 O 7 39 LOSA DEPORTIVA C 4 2 2 2 R R 38 3 .50 RESERVORIO A 3 3 28 27 6 FIE A LIM .50 40 35 3 28 2 5 110 0m S CO CO .8 22 2 21 S C LO SJ 17 17.40 8 20 . LO O S E. S O C 64 E LE JO L= D AL E RG . JE 111 2 39 39 39 ÑIZ P .7 CUARTEL EL TABLAZO PARQUE 35 37 29 30 111 m 0 34 36 MU GO 1 33 25 3 RE OR 2 2 19 32 C .60m 16.90 R EN TE 55 23 24 PS 112 L= 18 2 38 30 26 NO 17 19 18 PS 38 29 31 24.00 101 22 112 16 17 21 37 27 278 29 2 16 20 1 26 1 m 4.8 L= E TE P U 36 36.70 101 AN 1m 15 19 L=100.0m 1 100 L=10 . .6 5m .2 124 1 3 JR 127 L= UR MU JR 113 56 L= 3 125 7.08 ETA ÑIZ RG 16.00 .37m 31 L= RADIO NACIONAL 5.72 L= 8.00 6 ELOY . JO C A 35 8 32 27 8m 97 IN 2 28 U . IO CA RR 29 A 114 EROS R .00 L=51 SN O CI G 5m .2 77 114 m CISC 48.9 . 8.24 6.60 V JR 124 JR. m 16 FRAN 161 A 9 L= 10.50 122 9.00 8 HILAR 32.00 m 18 15.00 18 O 3m 9605600 N 11 .67m AV 122 . PIU RA 12 121 9605600 N 44 IERD QU L IZ 123 L= 17 UE AN . M 123 13 120 14 35.7 9.65 L=73.20 34.70 28 PE 113 16 27 29 CENE CA JE m .86 L=83 .06 115 14 2 102 20.25 103 103 17 115 m .69 L=66 33.70 3 8 L=87 14 13.10 15 0m 7.00 L= 161 116 13.50 121 .2 7 10 162 A URET 0m L= 30 7.00 29 .02m 9.30 L= O ELOY m 3 2 109 .1 73 96 AD JR. PASA 29 30 22.0 116 120 96 .69m L=38 119 119 8.53 92 7 TE AR OG 7 .03m 118 118 RES 34 102 104 m .02 L=42 JR. AV L= . 56.9 PIU 8 RA m 6.42 UG JR AB L=65 34 MILITA 27 6 92 COMEDOR POPULAR O . EL FIL 109 VIVIEN L=77.10 C.E.O. TUMBES COLEGIO 2 93 8 NS IN IP O 21 MERCADO 10.00 m 7 FO L= 7 .17m LIMA 30.50 7 30.00 19 18.00 104 14.10 L=93 7.93 .14 SEMAFORO S A PA 162 163 68 7 A M 46 L= 167 163 O 8.80 157 159 M7.00 AES TR 4m 117 10.55 93 L= 7 2m .0 58 L= 5.56168 157 8 8m .3 82 166 .1 SE EL 10 71 9 L= 159 12.0 166 L= 158 7.30 95 7 9 AL AU 169 168 GR 13 170 PIU 108 108 117 94 94 . L 6.00 5.57 UE 95 10 158 14 PA 11 11 8.00 IG 12.90 JR M 8 22 9 R. 11 7.17 7 12 10 179 9 10 9 10 J 91 33 100 20 .67m .35m 11 12 12 SEO TE 9 27 17 16 16.10 7.46 AV R 107 16.30 16 L= 12 11 169 170 A 107 18 A 8 90 RA U 11 9 9 10 12 8 S O P 90 16.30 8 . N G 8 172 LF AV 4m .4 5.37 171 A S JE S 8 LE 0 19 N . RO 18 A M LE LOSA DEPORTIVA 29 26 26.00 17 L=40 6m 10 IO 2 15 9 74 L= 5 9605600 N . S E IP 13 188 13.00 JR 89 A JR 11 .9 180 171 175 91 R D N . 11.99 12 PLAZA DE ARMAS 9.00 10 179 AL SA 9m 9 13 ES ID 54 . 14 .6 188 89 FE O 10 12 11 O 9605800 N 21 106 106 29 4 4 JR. 24.20 20 19 1 10 AV 11 L= 6.00 35 O 181 105 18.50 9605800 N 11 ASCO 23 2 24 2 7m 22 A 22 28 DAS 28.30 L=69.0 63 105 D O 30 .35m 5 23.00 23 33 26 9 63 O ITA 27 5 FRANCISC 27 O IBAÑ EZ JR. LIA 15.00 U A A 65 SC O R G A LM E JO PSJE. 25 G IE D JR 16 R C 7.97 JE 13 L= 13 6 .2 L= 14 14 189 13.00 .4 0m . 27 32 5 11 10 2 9 9m 31 6 26 L=71 25.50 10 24.30 PS . C.E. 002 RAMON CASTILLA 9 LIM A 24 JE 84 92 E L= 88 IJO PS 14 5m 189 11 6.00 35 IS 15 42 17510.00 1 12 1 .20 m 178 181 180 172 3 L= 85 FR C 191 9 8.50 . L= 10 86 10 CAMAL MUNICIPAL LL RA ZONA DESCAMPADA 31.10 MURO LADRILLOS CA CAR 30 L=46.82m 6 28 22 64 76.1565 m AV . HI LA RIO 25 0 3 27.20 24 25 L= 3m m 23 23.20 21 19.25 .0 65 7L=59.15 13 23 25 19.55 15 EN B 6.15 178 11.90 10 M. PODER JUDICIAL TUBER.Ø8" LA CRUZ 10.00 176 12 0m 85 16 .0 176 83 11 . 173 5.51 7 A 11 12 14 5m 182 183 6.00 88 C 68 8m .2 9.53 L= 13 64 CALLE SIN SALIDA 15 .1 LIA 0 3 25 25.40 12 64 ITA 84 L= 10 78 19 29 21 22.30 RIT 27 13 12 19 m 25 20 26 29 26 77 83 . 15.55 10 71 69 66 .66 14 7 75 20 0m 22 24 14 A 25.70 L=92 15 JE 21.55 Y 16 PS TA 68 66 86 14 10 .7 OO AN 10 13 AV 182 6 50 BASE PUENTE COLUMNA PUENTE 3 7.90 8 L= A 87 13 m 12 38 9606000 N 12 2 72 19 21 19 25 LA 74 23 10 185 6.15 173 9 184 Z E. R .9 IS 20 23 27 L=35.17m 11 6m 9 177 67 14 87 13 IN S D R E JA D I V .6 12.00 .17 PIU 191 R m 11 IN 20.70 21 76 78 19.20 23 26 PSJ 24 A 174 9 63 15 .62 12 11 10.55 P 5 2 4 25 N 5.30 S 70 20 E 57 185 E 23.25 2 20 V L= 174 PUENTE EN RELLENO L= 9 INICIO ELEVACION PUENTE L=81 81 14 N U IJ R TUMP 19 24 23 E 17.00 43 17 LOS 20 7m 24 28 20 4 21 O 183 A FE V 18 19 C R 4 3 L= 10 177 5.62 INICIO PUENTE FIERRO 10 O LA 17 16 14.00 18 E 5.24 G IO 13 C 15 190 . A .02m 18 20.00 27 TO 2 19 82 C 14 IS S 15 L L 12 19014 JR . 73 67 15 13 11 MONUMENTO 10.00 E AN JE L= 15 A 11 FR 12.80 11.00 11 7m . 16 193 184 IG 186 6.30 .7 S 3m 13 3m 34 11 JR C 13 11 M L= 195 5.90 M U LU O 15 14 192 193 JR NIVEL MAXIMO DE AGUA (FENOMENO DEL NINO) . RE 23.40 P .7 18.30 JR 17.00 C O 20 NC 19 14 18 16 16 14 13 11.00 187 . L= 61. A N IO C GA 36 9 10 14 13 12 S O C 7m TE L .8 0m 15 DE 19 90 56 LLE .4 0 L= L= 43 .9 23 19.30 79 81 .8 42 195 186 PUENTE ELEVADO 192 6m PISCINA 1482 11 80 15 15 14 194 .7 14 11.70 L= 199 TA 20 2 20 45 CA 47 PIS 20 19 19.00 L= 72 A L L= 5.18 238 PIZAR EL U 196 5.00 5 8m L= RA PA . AV A RIC 5.3 2m L= 11 TA 200 15 VO VE P 8 3 CISCO 16 O L S D 4m EL 200 16.00 PLAZA BOLOGNESI 194 13.80 ESCALERA FRAN 17 13.80 196 5.00 187 LA D A B REJILLA DESAGUE L= 46 .5 5m 6.15 N GA 16 197 R 20 18 ACEQUIA COTA TERRENO 3.22 COTA FONDO 2.64 15 17 25 .57m 45 2 19 80 80 19 5.12 PIU YO RO 9m RA 238 560000 E N LO O 3m .4 98 L= ES B M L= AR OL B . AV 11 12 13 14 JR. .2 15.0 17 16 16 16.30 2 21 16 E 239 ES DE 199 LL ID 560000 E 202 42 15.00 6m SEMAFORO ZO L= MONUMENTO A ILA 203 5 IR A H 6 PR .8 TU V. A m 0.9 10 L= O R U M 0m 56 .4 2m .9 15 M RC L .9 L= 99 5 5 11 10 .1 EL 73 15 13 7m .0 5m 14 49 PU 203 198 71 L= 44 8m L= E LL ID 20 O 73 9606200 N 44 18 49 2 25.00 L= 2 B 15 8 12 L = 53 D L= E 72 9606200 N 15 . 74 D 17 78 15 12.85 GA A 9 . O 27 26 .0 15 21 D 20 79 14 E. 10 JR 201 10 13 A 70 15.10 11 12 B A 5 16.00 JR LE 20.55 R 20 O 12.00 15 L= 57 .5 AR IV .B OL 8m AV . 204 A 10.50 A 17.45 19 19.30 4m SJ P 6 EN 559800 E 14 2m TU M B .7 77 V. A L= A N L= 10 0.0 JR P 75 17 C 6m 97 .8 L= 6m 211 .3 17 E 1 16.00 210 211 TA V. 9m A 94 L= .3 3m L= 94 5 .8 8m 19.60 19 201 202 44 204 66 G 9 30 28 L=91.47m A CERCO DE LADRILLOS A S 218 218 IA 19 18 C A 559800 E 8m .9 34 L= 10 ES 3m L= 197 239 5 IV 8m .4 66 L= 8.52 .9 5.33 5 5.00 9605800 N 8 6 m 1m .8 67 37 L= REJILLA DESAGUE 38 .5 8m 6.50 198 5 5 B 7 6 L= 3m 4.9 10 L= m 94 L= 5 03 71. L= L= 5m .0 L= 5 L= 219 219 205 CUARTEL COLOMA 10 9m R. J .7 53 48 16 20 N .1 80 L= 17.00 L= 69 5 5 3m .8 206 5.00 EC AV 214 71. 205 240 ON N 0m 4.50 L= 7m .0 99 L= m 63 1. 11 L= m 63 1. 11 L= A IC AR . AV 5.38 241 CAMARA DE BOMBEO RA M PA MP L= 80 IO C 213 Z E H 18 69 C N A 2 CEMENTERIO EL CARMEN R 77 R R A 17 213 220 .3 94 L= 1m .8 L= 241 SUB ESTACION AEREA RA L= 217 10.00 220 206 A 17 L= 209 20.00 LO 16 J 19 R.20 M 18 4616.20 L= IS L= 0 21 212 212 17.00 214 L 96 L A IL P 46 4m 76 209 20 47 TU JE P N 20 L 210 6.70 5.00 PU 242 240 AL 98 560600 E 7m .0 99 4m .6 98 L= 6m 2.3 11 L= A C PA RA TA . JR 8m 2.6 11 8m 94 L= 6m .1 NA R 243 M E L= 11 A C 0m .3 99 L= 4m L= 98 .6 560400 E 2m .9 98 L= 72 m 1. 11 L= TA RA TA . JR m 89 1. 11 L= L= 207 5.00 P 9606000 N 6 7.10 221 6.90 EL LL IU 6 7m P JR 9m .4 83 S 19 S 17.15 17 15.00 LO M 9606400 N 19 19 31m LL E 20.00 17.00 .9 3m 243 5 E 7 C 7m 5.1 0m .3 98 L= 6m .6 98 L= 0m 1.5 11 L= IA S IC D EL LA S JR . 4m 3.1 11 L= .1 92 L= L= 92 5.58 .7 A PLATAFORMA 12.30 217 .7 71. A S 2 47 L= C C 22 82 AB AD 242 244 5 C 9 9 46 16 L= 208 208 L= LE 5m 265 18 U A L= 25 .0 8 L= 11 4.9 5m L= 11 E LL .6 4m 98 L= 560400 E 6m .6 98 L= 98 .0 2m L= 4m 1.5 11 M IL LA U R A Z . JR 5m 1.1 11 L= 5 .1 5.41 207 5.00 264 5 9606400 N 20.00 IG V 216A . 216 7 m AL 5.00 32 6 2m .0 98 L= 560200 E LOS MANGLA RES 560200 E 5 L= EQUI A 5 5 AC CU LTIV OS 5 3m .3 84 L= 6m CUARTEL CHAMOCHUMBI 244 L= IL 0 221 C 5.00 264 V 20 E CA 265 272 222 2m JO 23 85 A 2m 5 R IU P LL A 5 34 223 245 266 8 A LL 2.5 8m L= 98 .9 0m L= 98 .6 6m CU LTIV OS ACEQ UIA CANA L CAMI DRENNO CU LTIV OS 560000 E 5 5.50 L= . . LA IG 5m L= E G R 19.00 U 15.80 13.65 GRIFO 0m Z E V H 10 18 JR A 18 7.20 VO A 5.50 48 14 76 31 215 14.00 5 N 224 5.00 5.00 5 P 17 31 .8 69 14 4 .7 1m 36 17 . 215 48 1 L= L= 19 28 31 30 0m 51 DR N PE SA GA 3 OLON 2 PR .4 14.00 PARQUE S 20 222 REJILLA DE DESAGUE 5.00 6 7 8 E YO 34 JE 16 O CION 20 2 ST A O M 51 L= 15 PS 224 . R A ET JR 52 A 68 5m 50 18 20 A D E LL 245 5 BOMBA DE AGUA 33 32 16.00 28 14.00 L= OL E 250 246 267 272 30 11.80 .2 0m 19 JO SE P TT E. 4.87 5.00 266 . 19.50 .2 273 JR 6.94 39 .8 .7 29 L= 19 65 18 225 29 9m 19 52 L= 16 17 17 5.00 5.00 E 5 E 274 279 225 YL 4.0 16 PU L LL A O 15 10 19.00 LOMA 50 53 L= PROPIEDAD DE ENTEL PERU 3 2 9606600 N 15 D EL 5.00 5 H 16 S 9606600 N 18 246 267 A C C LL 17 20 49 LA 3m 13.80 21 16 5.88 A 3m 223 5m A 279 287 TO C N A C P. E C .8 15 16.00 23 A 60 O A C D C 4.90 L= 268 N O E L A E 18.15 19.00 N 21 E LL 247 280 E R IA U Q E C A A A 273 CANAL DE CONCRETO COTA TERRENO = 5.80 COTA FONDO = 4.52 C 5.00 .1 C 35 286 250 4m 23 N IC 13 14.40 14 280 4m 287 .6 81 L= ACEQUIA PROVISIONAL COTA TERRENO = 5.27 COTA FONDO = 4.17 9606200 N LL B L= 5 5.00 VO 79 37 12 16 R A C 4.75 O 37 7m 20 C A 286 N 274 281 5.00 S O IV LT U C R L= .8 15 18 5.00 288 288 YO N 24 C E .5 19 3m .7 80 L= L 12 IO ES 18 AY 34 JU EL PO 15.80 59 .13m E D 30 L24 IP IO A .4 18.40 0m S O 84 17.00 .7 38 A L= 80 LL 34 6.82 14 A A M A 4.77 5.00 R E T E R R . 275 C C D 7m 33 15 C N O E L A N A .7 16 TO 39 32 JR 290 C A P TA 9m S O IV LT 289 E L= 251 247 268 E R 5.90 226 LEONARDO RODRIGUEZ OL G A 16 LL U 281 .3 A C 5.00 34 L= C 11 6.70 35 24 226 275 4.70 6.01 E ESCUELA PRIM. 4.68 51. 38 22m SE AY L= 269 282 6m 10.80 248 4.55 L= JO 48 . 10 7m 290 5.00 .3 227 CUARTEL DE INGENIERIA 11 10 36 35 L= JR A 20 N .4 5 289 58 251 25 25 39 . L= S 17.00 JE 53 35 S O L= CC.EE. 4.50 282 4.65 6 6 L= 276 IV LT U 227 253 252 269 4.40 291 9606400 N C 5m 7 248 283 4.57 .6 4.47 270 11.40 36 4.48 56 LO 9m 12 40 L= 6.85 228 L= 253 4.42 276 4.30 291 JU 252 249 70 3938.52m 228 6.50 3m L= 7.00 N 294 254 S .0 6 O 270 277 283 CANAL DE CONCRETO CUBIERTO 3m 13 P 91 2 49 58 L= 22 R 1m 4.25 .6 LIO 4.25 13.62 21 26 25 23 17.00 D 4.30 4.15 .6 65 DE 249 284 294 21 19 56 E 38 24 4m 13.65 40 229 13.00 .2 P 271 11 19 L= 293 CANAL ENTERRADO LE 11.00 N AL P.N.P. 293 HOSPITAL JOSE OLAVARRIA L= 254 C 58 8m L= 50 56 57 L= .6 22 .3 229 4 4.00 4 .5 0 5m 255 12 12.25 77 7.00 CAMARA DE BOMBEO N°1 MOTOR REJILLA DE DESAGUE IS 59 22 30 A 4.12 .5 292 2m 230 BANO 271 4.30 P .7 26 27 55 57 S 59 E CANALETA 64 41 26 12.42 9.90 M 25 28 A L= LL L= 255 4.00 277 59 63 .1 LO 0m S TU V. 27 41 6.80 4 305 L= A 27 230 55 15 A 4m 14 CANALETA C 256 4.5 292 278 284 .8 4 258 CUNETA 4.20 4.22 258 301 278 54 15.00 15 60 7.00 306 295 39 300 285 4.15 256 4m 4.18 E A C 9.00 8m 10.42 L= S .0 42 231 4m .1 60 67 0 559800 E L= 4.14 295 4.00 301 L= 11 300 N LL 60 .9 T E 54 R R A V A L= 296 4 G. 4.9 5m 4 2m .0 98 299 285 17.00 E 61 42 7.00 S/ 4 4 L= 296 4.10 9606800 N 18 17 O C m 9606800 N Z LA 37 8.00 3m 19 E L= .6 68 299 LIO ALES V JU GONZ E D DE 259 4.06 298 38 L= 6.40 19 LO LO 7m 61 L= 231 20 CONS UE E U 4.00 .8 15 S N O C 4.00 4.10 4.10 4.00 259 L= 7.00 62 4.09 4 DREN COTA TERRENO 4.88 COTA FONDO 3.58 7m 257 61m 24 4 L= 62 .0 4m 1. L= 11 257 302 302 PUENTE PR OL ON 24 m 4.00 L= 53 P 0.7 4m L= 11 AL LE 9m C ES .8 JE . PS L= 65 .3 4m AL LE C MA NG LA RE S OLO G. PR TU M B 53 308 298 5 TA L= 63 .7 6m 4 NO RE S PIL AR PS JE . 4 4 E CALL L= 33 62 .24m .2 0 DREN 308 59 L= 232 L= 4.50 297 6.00 247 309 CUNETA PUENTE 4 4 4 5 232 4.00 260 5.0 CU LTIV OS 307 262 260 4 303 21 7 0 4.00 5.00 .5 AC CA EQUI NAL A DE CO NC RE CA MINO TO A 6m 261 18 CU LTIV OS RR 53 .7 297 9606600 N 4.07 TIE 309 L= 16 233 9m 262 IS 8 4 6.2 MP 10 4.00 307 12 TU 0 0 .5 .0 0 17 11676.5 .50 .00 1 15 15 1m S .50 .7 L= LO 15 54 . .00 314 L= 306 4.00 303 6.20 AV 261 4.30 19.00 18 .5 0 306 CUNETA 4 304 4.00 4 TAPA DE CONCRETO CANAL 5m 15 .6 17 18 17 .50 .0 0 4 CANAL 4 56 313 4.00 6m 20 4 TAPA DE CANAL 9606800 N L= .6 4 FIN DE CANAL DE CONCRETO 4.48 313 63 305 20 4 4.00 L= 5.50 50 15.00 m 312 305 ACEQUIA COTA TERRENO 3.22 COTA FONDO 2.64 BUZON ELEVADO 9607400 N PLANO DE TRAZO DE RED PLUVIAL 9607400 N 9607400 N 9607200 N 9607200 N 9607000 N 9607000 N BUZON ELEVADO BUZON ELEVADO COTA TAPA 3.98 COTA TERRENO 3.48 ESCALA:1/3000 CERCO BORDE 9607200 N PUENTE PUENTE CONTINUA LEVANTAMIENMTO DE LA LINEA DE IMPULSION DESAGUES 9607000 N EXCAVACION CORTE PUENTE CANALETA CANALETA CUNETA CUNETA FIN DE CANAL DE CONCRETO TAPA DE CANAL CANAL CANAL TAPA DE CONCRETO 9606800 N 9606800 N 9606800 N 9606600 N 9606600 N CUNETA CUNETA PUENTE 561600 E 561400 E 561200 E MOTOR 561000 E 560800 E 560400 E DREN COTA TERRENO 4.88 COTA FONDO 3.58 560200 E BANO 9606600 N REJILLA DE DESAGUE PUENTE CANAL ENTERRADO 561600 E 561400 E 561200 E 561000 E 560800 E 560600 E 560400 E CANALETA 560200 E 560000 E CANALETA CANAL DE CONCRETO CUBIERTO 9606400 N 9606400 N ACEQUIA COTA TERRENO 3.22 COTA FONDO 2.64 9606200 N VIVIENDAS DE CAÑA Y ADOBE 9606200 N MURO LADRILLOS SEMAFORO 9606000 N MONUMENTO CALLE SIN SALIDA CERCO DE LADRILLOS 9605800 N 9605800 N 9605600 N 9605600 N MONUMENTO ESCALERA PUENTE EN RELLENO PUENTE ELEVADO BASE PUENTE 561200 E 561400 E 561600 E 561200 E 561400 E 561600 E 561000 E 560800 E 560600 E 560400 E 560200 E 560000 E PLAZA DE ARMAS 561000 E 560800 E 560400 E 560200 E 560000 E SEMAFORO 9605400 N E DE STA L T BE UA SO MA LE 9605400 N C ON B EN AV ID EZ CASETA DE CAPTACION 9605200 N NIVEL DE AGUA EN PUNTO DE SUCCION 2.22 (21-11-98, 2.00 PM) NIVEL MAXIMO DE AGUA (FENOMENO DEL NIÑO) 7.31 ORILLA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE VALVULA PURGA VALVULA DE DE PURGA ESCALERA ACEQUIA COTA TERRENO 3.22 COTA FONDO 2.64 BUZON ELEVADO 9607400 N 9607400 N 9607400 N 9607200 N 9607200 N 9607000 N 9607000 N BUZON ELEVADO PLANO DE AREAS DE INFLUENCIA BUZON ELEVADO COTA TAPA 3.98 COTA TERRENO 3.48 ESCALA : 1/3000 CERCO BORDE 9607200 N PUENTE PUENTE CONTINUA LEVANTAMIENMTO DE LA LINEA DE IMPULSION DESAGUES 9607000 N EXCAVACION CORTE PUENTE CANALETA CANALETA CUNETA CUNETA FIN DE CANAL DE CONCRETO TAPA DE CANAL CANAL CANAL TAPA DE CONCRETO 9606800 N 9606800 N 9606800 N 9606600 N 9606600 N CUNETA CUNETA PUENTE 561600 E 561400 E 561200 E MOTOR 561000 E 560800 E 560400 E DREN COTA TERRENO 4.88 COTA FONDO 3.58 560200 E BANO 9606600 N REJILLA DE DESAGUE PUENTE CANAL ENTERRADO 561600 E 561400 E 561200 E 561000 E 560800 E 560600 E 560400 E CANALETA 560200 E 560000 E CANALETA CANAL DE CONCRETO CUBIERTO 9606400 N 9606400 N ACEQUIA COTA TERRENO 3.22 COTA FONDO 2.64 9606200 N VIVIENDAS DE CAÑA Y ADOBE 9606200 N MURO LADRILLOS SEMAFORO 9606000 N MONUMENTO CALLE SIN SALIDA CERCO DE LADRILLOS 9605800 N 9605800 N 9605600 N 9605600 N MONUMENTO ESCALERA PUENTE EN RELLENO PUENTE ELEVADO BASE PUENTE 561200 E 561400 E 561600 E 561200 E 561400 E 561600 E 561000 E 560800 E 560600 E 560400 E 560200 E 560000 E PLAZA DE ARMAS 561000 E 560800 E 560400 E 560200 E 560000 E SEMAFORO 9605400 N E DE STA L T BE UA SO MA LE 9605400 N C ON B EN AV ID EZ CASETA DE CAPTACION 9605200 N NIVEL DE AGUA EN PUNTO DE SUCCION 2.22 (21-11-98, 2.00 PM) NIVEL MAXIMO DE AGUA (FENOMENO DEL NIÑO) 7.31 ORILLA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE VALVULA PURGA VALVULA DE DE PURGA ESCALERA 0.80 2"x3" 3"x3" 3"x3" 2"x3" 1.00 2"x3" 4.00 1.00 2"x3" Madera 3/4" 0.15 3"x3" Madera 3/4" ARENA FINA DETALLE DE ENTIBADO ESCALA:1/25 0.80 2"x3" 3"x3" 3"x3" 2"x3" 1.00 2"x3" 4.00 1.00 2"x3" Madera 3/4" 0.15 3"x3" Madera 3/4" ARENA FINA DETALLE DE ENTIBADO ESCALA:1/25